ОПорядок проведення заняття. 5.1оЗгідно таблиці 1.1 і варіанту, отриманого у виклада-ча, вибрати вихідні дані5.1оЗгідно таблиці 1.1 і варіанту, отриманого у виклада-ча, вибрати вихідні дані. 5.2 о Обґрунтувати параметри ФА (діаметр стволової частини фонтанної ялинки, тиск) та вибрати її схему враховуючи нижчевказану інформацію та рекомендації розділуі3. Діаметр стволової частини фонтанної ялинки визначається за дебітом свердловини з умови оптимальної швидкості руху продукції в НКТ та самій фонтанній ялинці. Для нафтових свердловин швидкість рекомендується приймати близькою до 0, 5 м/с. Секундна продуктивність (дебіт) свердловини , м3/с, (1.1) де F - площа поперечного перерізу стволової частини фонтанної ялинки , м2, (1.2) - рекомендована швидкість переміщення продукції свердловини, м/с. Тоді діаметр стволової частини фонтанної ялинки , м. (1.3) Для газових свердловин швидкість рекомендується приймати близькою до 5 м/с і при визначенні необхідного діаметра стволової частини фонтанної ялинки приводити дебіт свердловини до очікуваного тиску на усті , м3/добу, (1.4) де - атмосферний тиск, МПа; - очікуваний дебіт газу, м3/добу; - очікуваний тиск на усті, МПа. Обчислене значення діаметра стволової частини необхідно привести до стандартного (більшого) значення. При встановленні значення тиску на який вибирається ФА, необхідно керуватися вихідними даними, а саме значенням очікуваного тиску на усті свердловини. Значення тиску необхідно вибрати із стандартного ряду і прийняти його більшим, ніж очікуваний тиск на усті свердловини. Визначивши діаметр та тиск необхідно вибрати схему фонтанної ялинки. При виборі схеми фонтанної ялинки необхідно врахувати значення очікуваного тиску і харак-теристику продукції пласта. При цьому потрібно скористатися інформацією, поданою у таблиці 1.2 та наступними рекомендаціями: - при наявності в продукції пласта механічних домішок, з метою забезпечення проведення ремонтних робіт без зупинки роботи свердловини, використовувати фонтанну арматуру трійникового типу із двома боковими відводами; - при значній корозійній активності продукції пласта, а також при високих тисках використовувати фонтанну арматуру зі здвоєними запірними пристроями. З метою забезпечення керування режимом роботи свердловини обґрунтувати і вибрати типи запірних і регулювальних пристроїв на стволовій частині і бокових відводах фонтанної ялинки та трубної обв’язки. При цьому скористатися довідковою інформацією поданою у таблиці 1.7. 5.3оВибрати та обґрунтувати тип фланцевого з’єднання. Для робочих тисків 14, 21, 35 МПа застосовуються фланцеві з’єднання виконання 1 із зазором між торцями фланців. Вони комплектуються прокладками типу П ортогонального поперечного перерізу з двостороннім контак-том (рис. 1.3, 1.5). При робочих тисках більших ніж 35 МПа використовуються фланцеві з’єднання виконання 2 без зазору між торцями і прокладками типу БХ ортогонального попе-речного перерізу з одностороннім контактом (рис. 1.4, 1.6). Розміри фланців вибираються у відповідності до прохідних отворів стволової частини фонтанної ялинки, встановлених у попередньому пункті. Для проведення подальших розрахунків параметри фланців вибрати із таблиць 1.3 і 1.4, а відповідних їм прокладок - таблиць 1.5 і 1.6. При виборі матеріалу корпусних деталей ФА (фланців), прокладок необхідно врахувати корозійну активність продукції пласта (табл.і1.9, 1.11). 5.4оПровести перевірочний розрахунок на міцність елементів фланцевого з’єднання, що з’єднує трубну головку і фонтанну ялинку. 5.4.1оВизначити зусилля, що діють на фланцеве з’єднан-ня. Під час експлуатації на його елементи діють зусилля , які виникають в результаті затягування ущільнюючого стику з врахуванням тиску всередині продукції свердловини та інших факторів. Якщо для ущільнення застосовується прокладка з двосто-роннім контактом, то розрахунок ведеться за формулою: , Н, (1.5) де - середній діаметр прокладки, м; - тиск всередині арматури, па; - ефективна ширина прокладки, м; , (1.6) - ширина прокладки, м; m - коефіцієнт, який враховує пружні властивості матеріалу прокладки (для нафтових свердловин значення m становить від 5 до 6, для газових – від 10 до 12), менші значення приймають для м’яких сталей, більші – для більш твердих. При використанні сталі 12Х18Н9Т m =7 для нафтових і m =14 для газових свердловин. У випадку одностороннього дотику поверхні проточки розрахунок зусилля затягування фланцевого з’єднання ведеться за формулою: , Н, (1.7) де - зусилля від тиску продукції свердловини, Н; - залишкові зусилля від затягування, які повинні бути достатніми для забезпечення герметичності з’єднання, Н; - тиск всередині арматури, Па; , (1.8) , (1.9) , , (1.10) де - коефіцієнт Пуассона ( =0, 3); - робоча висота прокладки, м , (1.11) - радіус округлення прокладки, м; - внутрішній і зовнішній радіуси прокладки відповідно, м. 5.4.2оПровести розрахунок фланця на статичну міцність. Метою даного розрахунку є вибір матеріалу для виготовлення фланців з’єднання. При проведенні розрахунку необхідно врахувати, що при виготовленні деталей устьового обладнання, на які діє внутрішній тиск, слід використовувати матеріали, що забезпечують механічні властивості деталей після кінцевої обробки не нижчі ніж вказані в таблиці 1.8. Конкретні марки сталей потрібно вибрати із переліку поданого у таблиці 1.9. При виборі врахувати рекомендації таблиці 1.8 та умови в яких буде експлуатуватися обладнання. Розрахунок на статичну міцність проводиться в залежності від умовного моменту згину , який діє у небезпечному перерізі А-А (рис. 1.7). При цьому напруження згину (1.12) де - згинальний момент, Н.м.
а – розрахункова схема фланцевого з’єднання; б – механізм ущільнення фланцевого з’єднання першого типу; в - механізм ущільнення фланцевого з’єднання другого типу
Рисунок 1.7 – Схема фланцевого з’єднання , (1.13) де - зусилля затягування з’єднання, Н; - плече згину, м , (1.14)
де - ділильний діаметр кола центрів отворів під шпильки, м; - середній діаметр небезпечного перерізу, м, , (1.15) де - більший діаметр шийки; - момент опору небезпечного перерізу фланця, м3 , (1.16) де - ширина торця прокладки, м; - повна висота тарілки фланця, м; - глибина канавки, м. Вибір властивостей матеріалу фланця необхідно здійснювати у відповідності до діючого згинального моменту за наступною залежністю (1.17) де - границя плинності матеріалу фланця, Па; - коефіцієнт запасу міцності фланця.
5.4.3оПровести розрахунок шпильки. Метою даного розрахунку є вибір матеріалу шпильок, діаметр яких визначається типорозміром вибраного попередньо фланцевого з’єднання. Максимальні напруження розтягу у шпильці при дії зусилля виникають в небезпечному перерізі різьби і визначаються за формулою , м, (1.18) де - діаметр шпильки по впадинах різьби, м; z - число шпильок у фланцевому з’єднанні. Властивості матеріалу шпильок повинні відповідати вимогам умови (1.19) де - границя плинності матеріалу шпильки, Па; - коефіцієнт запасу міцності шпильки; = від 3 до 5. Механічні властивості матеріалу заготовок або готових шпильок в термообробленому стані повинні відповідати вимогам, вказаним у таблиці 1.10. 5.4.4оПровести розрахунок циліндричної частини еле-ментів фонтанної арматури. Значення мінімальної товщини стінки циліндричної частини ФА розраховуються за формулою , (1.20) де - внутрішній діаметр циліндричної частини, м; - тиск всередині арматури, МПа; - допустиме для даного матеріалу напруження на розтяг, МПа (прийняти рівним допустимому напруженню згину); - припуск на корозію, м; ( від 2 до 5 мм). Припуск на корозію слід приймати відповідно до умов експлуатації ФА. 5.5оСкласти методику випробування ФА після її монтажу на усті свердловини. При складанні методики випробування ФА необхідно врахувати, що після монтажу на усті свердловини її випро-бовують тільки на герметичність, а тиск випробування не повинен перевищувати тиску випробування експлуатаційної обсадної колони.
ОПитання для самоконтролю 6.1оВкажіть призначення ФА та її функції, типові схеми фонтанних ялинок, трубних обв’язок. 6.2оПерелічіть основні параметри ФА. 6.3оНазвіть область раціонального застосування ФА. 6.4оЯкі навантаження діють на фланцеві з’єднання ФА, яке їх походження? 6.5оНазвіть швидкозношувані елементи ФА та способи їх заміни. 6.6 Яким випробуванням піддається ФА після монтажу її на усті свердловини?
7оПерелік посилань 7.1оМолчанов Г.В., Молчанов А.Г. Машины и обору-дование для добычи нефти и газа. - М.: Недра, 1984. -464 с. 7.2оЧичеров Л.Г. Нефтепромысловые машины и меха-низмы. - М.: Недра, 1983. -342 с. 7.3оАбдулаев Ю.Г., Велиев Т.К., Джафаров Ш.Т. Монтаж, эксплуатация и ремонт оборудования фонтанных и нагнетательных скважин. - М.: Недра, 1989. 7.4оГОСТ13846-89. Арматура фонтанная и нагнетательная. Типовые схемы и основные параметры. 7.5оИвановский В.Н., Дарищев В.И., Сабиров А.А., Каштанов В.С., Пекин С.С. Оборудование для добычи нефти и газа: В 2 ч. – М: ГПУ Изд-во “Нефть и газ” РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2002. – Ч. 1 – 768 с. 7.6 ГОСТ 28919-91. Фланцевые соединения устьевого оборудования.
Таблиця 1.1 – Вихідні дані до практичного заняття
Таблиця 1.2 - Параметри фонтанних арматур
Таблиця 1.3 - Параметри фланців типу 1. Розміри, мм
Таблиця 1.4 - Параметри фланців типу 2. Розміри, мм
Таблиця 1.5 - Розміри прокладок типу П, мм Продовження таблиці 1.5
Таблиця 1.6 - Розміри прокладок типу БХ, мм
Таблиця 1.7 – Запірні пристрої фонтанних арматур
Продовження таблиці 1.7
Таблиця 1.8 – Вимоги до механічних властивостей матеріалів для виготовлення корпусних деталей фонтанної арматури
Таблиця 1.9 - Механічні властивості матеріалів для виготовлення корпусних деталей фонтанної арматури
Таблиця 1.10 - Вимоги до механічних властивостей матеріалів заготовок або готових шпильок в термооброб-леному стані
Таблиця 1.11 – Рекомендації щодо матеріалів сталевих прокладок фланцевих з’єднань
|