Формуляр расчета пусковых характеристик с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния

Степень влияния поля рассеяния на x ₁ и x ^’_2x зависит от токов в обмотках, но в свою очередь от этих сопротивлений существенно зависят токи статора и ротора. Поэтому прямой расчет x _1нас и x ^’_2xнас до получения пусковых характеристик невозможен. Значения x _1нас и x ^’_2xнас находят для каждого из назначенных скольжений методом последова­тельных приближений. Как известно, объем расчета этим методом зави­сит от правильного первоначального задания искомой величины. Для данного расчета хорошие результаты дает следующий практический метод задания токов.

Первоначально рассчитывают пусковые токи при s = 1 для значений x _1, x ^’_2x и с _1П, полученных без учета насыщения (табл. 10.2). Далее за­даются коэффициентом увеличения тока от насыщения зубцовой зоны полями рассеяния k _нас. Ориентировочно для двигателей, полный ток па­за которых в пусковом режиме превышает 2000—2500А, можно принять k _нас = 1, 4¸ 1, 5; при полном токе паза, близком к 1000 А, k _нас = 1, 15¸ 1, 2. Напомним, что полный ток паза I _1паза ⁼ I ₁ u _п/ a рассчитывается в данном случае по току статора, полученному в расчете без учета влия­ния насыщения для скольжения s = 1 (табл. 10.2).

Далее по (10.38), (10.39) рассчитывают x _1нас, x ^’_2xнас и c _1пнас и повторяют расчет токов, вводя полученные значения в расчет­ные формулы. Если расхождение полученного k '_HAC и принятого перво­начально k _нас не превышает 10—15 %, то расчет для s = 1 считают закон­ченным. При больших расхождениях корректируют первоначальное за­дание k _нас и повторяют расчет.

Для уменьшения объема расчета других точек характеристик поступают следующим образом.

Учитывая, что обычно насыщение зубцов полями рассеяния не сказывается на параметрах при токах I ₁ < (1, 5¸ 2) I _ном, принимают, что при скольжениях, близких к s =0, 1¸ 0, 15, изменение x ₁ и x ¢ _2x не проис­ходит и k _нас=1. Далее, для каждого из назначенных больших скольже­ний задаются первоначальными значениями k _нас, исходя приближенно из линейного его изменения от k _нас = 1 при s = 0, 1¸ 0, 15 до k _нас при s = 1.

Такой метод задания первоначальных значений k _нас позволяет правильно учесть влияние насыщения уже после первой или второй итерации.

Расчетные формулы для определения пусковых характеристик с учетом влияния насыщения полями рассеяния сведены в формуляр (табл. 10.3).

Расчет величины C_N по (10.28) предлагается выполнить до начала расчета характеристик, так как она остается постоянной при изменении скольжения.

Максимальный момент двигателя вначале определяют по приближенному значению критического скольжения:

(10.48)

После расчета всей пусковой характеристики уточняют значения s _кр и М_{mах *}.

 

 

Таблица 10.3

Формуляр расчета пусковых характеристик асинхронного двигателя с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния

P₂=…кВт; U₁=…В; 2р=…; I_1НОМ=…А; I^'_2НОМ=…А; x₁=…Ом; х^'₂=…Ом; r₁=…Ом; r^'₂=…Ом; x_12П=…Ом; s_НОМ=…; С_N=…

№ п/п	Расчетная формула	Единица величины	Скольжение s
1; 0, 8; 0, 6; 0, 4; 0, 2; 0, 1	s=sкр
	k нас	_
		А
		Тл
	k δ = f (Bфδ )	_
	с э1=(t Z1- b ш1)(1- k δ )	мм
	λ П1нас=λ П1-∆ λ П1нас	_
	λ Д1нас= k δ λ Д1	_
		Ом
		_
		мм
		_
		_
		Ом
		Ом
		Ом
		А
		А
		_
		_
		_

Примечания: 1. Полученное в п.18 значение k ^'_нас сравнить с принятым k^' _нас (п.1); при расхождении более 10-15% скорректировать значение k_нас и повторить расчет для данного скольжения.

2. Ток I₁ (п.п.2 и 18) принимается из данных расчета табл. 10.2 (п. 14) для соответствующего скольжения: s =1÷ s _кр.

3. Ток I '_2ном (п. 20) берется из данных расчета рабочих характеристик двигателя (см. табл. 9.1) для s = s _ном.