Студопедия — Температура воды на выходе из отопительной системы
Студопедия Главная Случайная страница Обратная связь

Разделы: Автомобили Астрономия Биология География Дом и сад Другие языки Другое Информатика История Культура Литература Логика Математика Медицина Металлургия Механика Образование Охрана труда Педагогика Политика Право Психология Религия Риторика Социология Спорт Строительство Технология Туризм Физика Философия Финансы Химия Черчение Экология Экономика Электроника

Температура воды на выходе из отопительной системы






; (4.2)

°C;

Аналогично производится расчёт температуры воды на выходе из отопительной системы при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1.

4.2.3 Температура воды после смесительного устройства (элеватора)

, (4.3)

°C;

Аналогично производится расчёт температуры воды после смесительного устройства при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1, температурные графики на рис.4.1.

При > регулирование отопительной нагрузки не осуществляется

 

Таблица 2.1 Результаты расчётов регулирования отопительной нагрузки

  0,2222   41,6798 50,5303
  0,2888   41,6798 50,5303
2,069 0,3540 70,0015 41,6798 50,5303
  0,4 75,9890 43,9890 53,9890
-5 0,5111 90,2027 49,3138 62,0915
-10 0,6222 104,1288 54,3504 69,9060
-15 0,7333 117,827 59,1603 77,4956
-20 0,8444 131,34 63,7844 84,8955
-25 0,9555 144,6963 68,2518 92,1407
-27        

 

При tтек = 2,069 ºС имеем = 70ºС, то есть тот предел температуры, который обусловлен требованиями к температуре воды в местах водоразбора, иначе говоря – это координаты точки излома на температурном графике.

Рис.2.3 Температурный график регулирования отпуска теплоты

- температура теплоносителя в подающей линии тепловой сети верхний график;

- температура теплоносителя после отопительной установки нижний график;

- температура воды после смесительного устройства средний график.

 

2.3 Расчёт регулирования отпуска теплоты на горячее водоснабжение.

2.3.1 Расчет водяного эквивалента воды на горячее водоснабжение , кВт/К

,

где: средняя нагрузка на горячее водоснабжение, ;

температура воды в подающем трубопроводе в точке излома,

. температура воды в обратном трубопроводе в точке излома, .

По графику 41,68

 

2.3.2 Расчет водяного эквивалента водопроводной воды в кВт/К

,

где: средняя нагрузка на горячее водоснабжение, ;

температура горячей воды, ;

температура холодной воды, .

2.3.3 Расчетный средний температурный напор для подогревателя системы горячего водоснабжения:

 

.

 

2.3.4 Определим параметр секционного водо-водяного подогревателя:

 

,

.

 

2.3.5Задаемся произвольным значением температуры греющей воды на выходе из подогревателя системы горячего водоснабжения .

 

2.3.6. Значение водяного эквивалента сетевой воды для полученных температур

,

,

 

Вычислим значение при температуре наружного воздуха :

 

2.3.7 Из совокупности водяных эквивалентов выбираем меньший и больший водяные эквиваленты.

2.3.8 Безразмерная удельная тепловая нагрузка секционного подогревателя:

,

Вычислим безразмерная удельную тепловую нагрузку при

2.3.9 Фактическая тепловая нагрузка горячего водоснабжения, кВт.

Рассчитаем фактическую тепловую нагрузку горячего водоснабжения при

2.3.10 Фактическая температура сетевой воды на выходе из подогревателя горячего водоснабжения,

,

Расчет при

 

Таблица 2.2. Результаты расчета физической температуры сетевой воды из подогревателя ГВС.

 

Wгв е
  252,1951 252,1951 206,8 0,657368 8836,338 34,9623
  252,1951 252,1951 206,8 0,657368 8836,338 34,9623
2,069 252,1857 252,1857 206,8 0,657358 8836,421 34,96219
  220,0515 206,8 206,8 0,607843 8923,458 35,43732
-5 168,9469 206,8 168,9469 0,658298 9476,018 34,11392
-10 137,6314 206,8 137,6314 0,709593 9681,093 33,78747
-15 116,4061 206,8 116,4061 0,751286 9867,194 33,0617
-20 101,0358 206,8 101,0358 0,786194 10035,65 32,01227
-25 89,37192 206,8 89,37192 0,816072 10188,59 30,69413
-27 85,45455 206,8 85,45455 0,826888 10245,9 30,10123

 

На основании данных таблицы 2.2. строим график зависимости температуры сетевой воды от температуры наружного воздух

Рис 2.4 График температур сетевой воды на ГВС при закрытой системе теплоснабжения и параллельной схеме включения водо-водяных подогревателей ГВС на групповых или местных тепловых подстанциях.

График 2.5. График расхода сетевой воды на ГВС при закрытой системе теплоснабжения и параллельной схеме включения водо-водяных подогревателей ГВС на групповых или местных тепловых подстанциях.

2.4 Расчёт регулирования отпуска теплоты на вентиляцию

Всё тот же методический источник – [4]. В принципе, здесь рассчитывается водо-воздушный теплообменник (калорифер), нагревающий наружный воздух до температуры в помещении, при этом мы вновь завышаем таковую для производственного помещения до 18ºС, упрощая тем самым расчёт.

Эквивалент расхода сетевой воды на вентиляцию определяется решением следующей системы уравнений:

(2.5)

где 86325 Вт/К – эквивалент расхода первичного (греющего) теплоносителя, воды, при расчётной температуре наружного воздуха;

Вт/К – эквивалент расхода вторичного (нагреваемого) теплоносителя, воздуха, при расчётной температуре наружного воздуха;

= = 86325 Вт/К – меньший из эквивалентов расхода;

tВ1, tВ2 – температуры нагреваемого теплоносителя на «горячем» (tВ1) и «холодном» (tВ2) концах. В нашем случае tВ1 = tпом = 18ºС, а tВ2 = tтек;

WП, WВ – текущие значения эквивалентов расхода первичного и вторичного теплоносителей. Поиском WП мы и занимаемся, а WВ = = Вт/К ввиду того, что применяется качественное регулирование вентнагрузки;

– основной режимный коэффициент калорифера, примем его при температуре tнр:

(2.6)

где ºС – среднеарифметический температурный напор в калорифере;

Тогда, по формуле 2.6: ;

Рассчитаем коэффициенты α и β для

Температура сетевой воды после вентиляционной установки:

(2.7)

Таблица 2.3 Результаты расчётов регулирования нагрузки на вентиляцию

tтек, ºС кВт , ºС WП/ WВ, WП, Вт/К , ºС
      5,7 0,183 28084,46 20,07916
  1865,4   4,5 0,289 44351,96 27,94098
2,069   70,0015 3,76417 0,433 66451,21 34,98716
  2652,4 75,989 3,721611 0,445 68292,82 37,15036
-5   90,2027 3,639248 0,47 72129,49 42,52456
-10   104,1288 3,576029 0,491 75352,3 48,04557
-15   117,827 3,525061 0,51 78268,17 53,77797
-20   131,34 3,482632 0,526 80723,64 59,48992
-25   144,697 3,446441 0,541 83025,65 65,36003
-27     3,433333 0,548 84099,92 67,93095

Рис 2.3 График температур воды при комбинированном регулировании вентиляционной нагрузки

 

Рис 2.4 График расхода воды при комбинированном регулировании вентиляционной нагрузки

2.5 Средневзвешенная температура возвращаемого теплоносителя

Поток обратной сетевой воды образован смешением потоков после отопительной, вентиляционной и ГВС установок. Температура этой смеси определяется по формуле смешения:

(2.13)

В следующей главе нас будут интересовать непосредственно расходы, G, поэтому в итоговую таблицу включим именно их, а не эквиваленты (связь между расходом и его эквивалентом приведена в параграфе 2.1).

  Таблица 2.4 Результаты расчёта температурного графика тепловой сети
tтек, ºС , ºС , ºС , ºС , ºС , ºС GО, кг/с GВ, кг/с GГ, кг/с GΣ, кг/с , ºС
    41,6798 50,5303 20,07916 34,9623 65,40847 11,712992 67,1188164 144,240279 36,7998955
    41,6798 50,5303 27,94098 34,9623 89,74748 14,109061 67,1188164 170,97536 37,9090081
2,069 70,0015 41,6798 50,5303 34,98716 34,96219 113,5207 16,427585 67,1188164 197,06713 38,8339578
  75,989 43,989 53,989 37,15036 35,43732 115,3274 19,735119 63,1435729 198,206073 40,583731
-5 90,2027 49,3138 62,0915 42,52456 34,11392 118,3521 20,027557 55,5561645 193,935785 44,2584209
-10 104,1288 54,3504 69,906 48,04557 33,78747 120,2951 20,215309 49,886217 190,396578 48,2932487
-15 117,827 59,1603 77,4956 53,77797 33,0617 121,6517 20,346579 45,4558923 187,454188 52,2474262
-20 131,34 63,7844 84,8955 59,48992 32,01227 122,6503 20,443126 41,8802397 184,973661 56,1161892
-25 144,6963 68,2518 92,1407 65,36003 30,69413 123,4166 20,517219 38,9222878 182,856153 59,9329029
-27       67,93095 30,10123 123,6756 20,542262 37,8754579 182,093315 61,4676321
                       

 

На основании данных таблиц 2.1; 2.2; 2.3; 2.4 строим графики зависимости температур воды от температуры наружного воздуха.

График 2.5. Суммарный график температур в зависимости от температур наружного воздуха

 

2.6 Расчёт расхода воды из тепловой сети.

Для определения расхода воды из тепловой сети и построения графика расхода необходимо задаться температурами наружного воздуха из заданного интервала температур и рассчитать по формулам нужные расходы, занести все полученные данные в таблицу и затем по ней построить графики. Как пример рассчитаем расходы для температуры наружного воздуха

Расходы сетевой воды на отопление и вентиляцию:

Расход сетевой воды на ГВС:

Суммарный расход сетевой воды в системах теплоснабжения определяется по формуле для закрытой системой теплоснабжения.

 

 

Таблица 2.5. Расходы воды на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение.

tтек, ºС GО, кг/с GВ, кг/с GГ, кг/с GΣ, кг/с
  65,40847 11,712992 67,1188164 144,240279
  89,74748 14,109061 67,1188164 170,97536
2,069 113,5207 16,427585 67,1188164 197,06713
  115,3274 19,735119 63,1435729 198,206073
-5 118,3521 20,027557 55,5561645 193,935785
-10 120,2951 20,215309 49,886217 190,396578
-15 121,6517 20,346579 45,4558923 187,454188
-20 122,6503 20,443126 41,8802397 184,973661
-25 123,4166 20,517219 38,9222878 182,856153
-27 123,6756 20,542262 37,8754579 182,093315

 

 

 

Рисунок 2.6. График изменения суммарных расходов теплоносителя для различных видов тепловой нагрузки.1- расход воды на отопление, 2- расход воды на веснтиляцию, 3- расход воды на ГВС

 

 

3. Гидравлический расчёт тепловой сети. Пьезометрический график. Выбор насосов

Расчёт ведём согласно с [1], [5] и [6]. Источник [1] при этом выступает более как руководящий документ, а [5] и [6] как методические.

Ввиду учебного характера проекта проведём гидравлический расчёт только для максимально зимнего периода, то есть при расчётной температуре наружного воздуха.

Диаметры труб прямого и обратного хода сетевой воды примем одинаковыми. В совокупности с тем, что вязкость и плотности воды, а также эквивалентная шероховатость приняты постоянными, такой шаг обеспечит нам одинаковое падение давления в подающем и обратном трубопроводах и, следовательно, упростит расчёт.

3.1 Расходы воды по объектам снабжения

Суммарный расчётный расход объекта:

, кг/с (4.1)

где k – коэффициент запаса который учитывает долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принимаем по [1] таблица 2, как для закрытой системы с мощностью более 100 МВт (см. табл. 1.3) k = 1,0:

, – температуры воды в подающем и обратном трубопроводах первичного теплоносителя подогревателя ГВС в точке излома температурного графика (т.е. когда расход воды на ГВС максимален, см. рис. 3.1), равны: ºС и ºС.

Расчётный расход воды на жилой район:

кг/с;

Расчётный расход воды на промышленное предприятие:

кг/с;

Суммарный расчётный расход теплосети: G = G1 + G2 = 157,41 + 100,12= 257,53 кг/с

3.2 Выбор и расчёт магистрали и ответвлений.

 

 

Имеются две магистрали: участок ТК и ПП и направление на жилой район, состоящее из участков И-ТК и ТК-ЖР. Необходимо определить главную магистраль. Определение главной магистрали проводится по расчету наибольших потерь давления, но в данном случае очевидно, что наиболее удаленным потребителем является жилой район, поэтому главной магистралью будет направление И-ЖР,поскольку на этом участке будут наибольшие потери давления.

Теперь займёмся расчётом этой магистрали (И - ТК - ЖР), который будем проводить в два этапа: предварительный и поверочный. Разбиение на этапы необходимо, потому что в начале расчёта неизвестных величин несколько. Предварительный этап расчёта – подпункты а – б. Остальные (в – к) – поверочный.

3.2.1 Участок И - ТК:

а) Задаёмся Rл = 75 Па/м;

б) Расход: G =257,53 кг/с

в) Расчитываем внутренний диаметр трубопровода

-коэффициент, зависящий от эквивалентной шероховатости и плотности воды . Для водяных тепловых сетей

г) Подбираем трубу с ближайшим внутренним диаметром по [4] стальные трубы: наружный диаметр , dвн = 466 мм, толщина стенки δ =7 мм, Условный проход dО = 450 мм;

д) Скорость воды в трубопроводе:

е) Критерий Рейнольдса: . Здесь – кинематическая вязкость, примем её при средней температуре в магистральных трубопроводах ºС, 0,271·10-6.

 

ж) Предельное число Рейнольдса:

;

з) Re > Reпр значит гидравлическое трение считается по формуле Шифринсона:

;

и) Тогда по формуле Дарси уточняем величину линейной потери напора:

Па/м;

к) Поскольку нам неизвестно как расставлена арматура на трассе, то примем на каждом участке по 2 задвижки, по 1 тройнику, 1 компенсатор на 100 м, 1 сварочный шов на 25 м.

 

л) Потери давления на участке:

Па;

3.2.2 Участок ТК - ЖР:

а)Задаёмся Rл = 90 Па/м;

б)Расход: G =157,41 кг/с

в)Расчитываем внутренний диаметр трубопровода

-коэффициент, зависящий от эквивалентной шероховатости и плотности воды . Для водяных тепловых сетей

г)Подбираем трубу с ближайшим внутренним диаметром по [4] стальные трубы: наружный диаметр , dвн = 359 мм, толщина стенки δ =9 мм, Условный проход dО = 350 мм;

д)Скорость воды в трубопроводе:

е)Критерий Рейнольдса: . Здесь – кинематическая вязкость, примем её при средней температуре в магистральных трубопроводах ºС, 0,271·10-6.

 

ж)Предельное число Рейнольдса:

;

з)Re > Reпр значит гидравлическое трение считается по формуле Шифринсона:

;

и)Тогда по формуле Дарси уточняем величину линейной потери напора:

Па/м;

к)Поскольку нам неизвестно как расставлена арматура на трассе, то примем на каждом участке по 2 задвижки, по 1 тройнику, 1 компенсатор на 100 м, 1 сварочный шов на 25 м.

 

л)Потери давления на участке:

Па;

3.2.3 Расчет ответвлений ТК-ПП:

Расчет ответвлений производим после окончательного расчета главной магистрали.

Принимаем равенство:

;

,

где -коэффициент линейных потерь напора в ответвлениях.

,

а)Расчитываем внутренний диаметр трубопровода

-коэффициент, зависящий от эквивалентной шероховатости и плотности воды . Для водяных тепловых сетей

г)Подбираем трубу с ближайшим внутренним диаметром по [4] стальные трубы: наружный диаметр , dвн = 359 мм, толщина стенки δ =9 мм, Условный проход dО = 350 мм;

д)Скорость воды в трубопроводе:

е)Критерий Рейнольдса: . Здесь – кинематическая вязкость, примем её при средней температуре в магистральных трубопроводах ºС, 0,271·10-6.

 

ж)Предельное число Рейнольдса:

;

з)Re > Reпр значит гидравлическое трение считается по формуле Шифринсона:

;

и)Тогда по формуле Дарси уточняем величину линейной потери напора:

Па/м;

к)Поскольку нам неизвестно как расставлена арматура на трассе, то примем на каждом участке по 2 задвижки, по 1 тройнику, 1 компенсатор на 100 м, 1 сварочный шов на 25 м.

 

л)Потери давления на участке:

Па;

 

Сравниваем значения ,устанавливаем диафрагму из условия

,

 

3.3 Результаты гидравлического расчёта

Сведём результаты расчётов параграфов 4.1 - 4.3 в таблицу:

Таблица 3.1 Результаты гидравлического расчёта сети при максимально зимнем режиме

Участок G, кг/с , м dГ, мм u, м/с Rл, Па/м , м l , Па , м. вод. ст.
Магистральный трубопровод
И-ТК 257,53     1,59 49,1 526,75 0,0199   14,13
ТК-ЖР 157,41     1,64 74,8 418,49 0,021   31,44
Ответвления
ТК-ПП 100,12     1,01 29,24 232,50 0,021 65278,3 6,61

3.4 Пьезометрический график

Основные требования к пьезометрическому режиму сети по условиям надёжной работы можно свести к следующим:

1. Давление в сети не должно превышать допустимых давлений в элементах оборудования сети. Приведём величины допустимых давлений для элементов, которые нам потребуются:

– чугунные радиаторы – 60 м. вод. ст.;

– пароводяные теплообменники – 1,4 МПа = 145,6 м. вод. ст.;

– арматура и трубопроводы – 1,6 МПа = 166,4 м. вод. ст.;

2. Необходимо обеспечивать избыточное давление во всех элементах системы теплоснабжения для защиты от подсосов воздуха и кавитации насосов. Примем запас давления 5 м. вод. ст.

3. Необходимо обеспечивать невскипание сетевой воды при гидродинамическом режиме наличием избыточного давления. Значит в подающем трубопроводе давление должно быть следующим:
Рпод > Рнас(tнас) = 476 101 Па = 49,5227 м. вод. ст. Примем 50 м. вод. ст.

3.4.1 Гидростатический режим

Построение начинаем с гидростатического режима, когда циркуляции нет и система заполнена водой с температурой не выше 100ºС.

Самая высокая точка системы – это отопительные установки промышленного предприятия, имеющие высоту: Нпп = Z2 + hзд2 = 2 + 15 = 17 м; Возьмём запас 5 м. вод. ст. во избежание подсосов воздуха в систему и кавитации насосов. Тогда полный статический напор сети РS = 22 м. вод. ст.

Самой низкой точкой системы являются отопительные установки промышленного предприятия (оно подключено через общий коллектор), их геометрическая высота составляет 0 м. На них будет действовать напор в 22 м. вод. ст., но это безопасно для отопительных установок ПП, поскольку допустимая по условиям прочности величина составляет 60 м. вод. ст. (чугунные радиаторы).

3.4.2 Гидродинамический режим

1. Давление в коллекторе обратного трубопровода на источнике принимаем: = 15 м. вод. ст. из условия нормальной работы насосов и учитывая опыты предыдущих построений, результаты которых здесь не приводятся. Заметим только, что полный статистический напор сети изменён до 60 м. вод. ст., что также не нарушает статический режим.

2. Давление в точке ТК: м. вод. ст.

3. Давление в обратном трубопроводе на абонентских вводах в жилые районы:

м. вод. ст.

4. Давление в прямом трубопроводе на абонентских вводах в жилые районы с учётом потерь давления в абонентской установке, 15 м. вод. ст.:

м. вод. ст.

5. В прямом трубопроводе в точке ТК: м. вод. ст.

6. Коллектор прямого трубопровода в точке И: м. вод. ст.

7. Нагнетательный патрубок сетевого насоса: м. вод. ст.

8. Здесь – потери в сетевых подогревателях.

9. Прямой трубопровод на вводе в ПП: м. вод. ст.

10. Обратного трубопровода на вводе в ПП: м. вод. ст.

Только что рассчитанный режим изобразим на рисунке 4.2 на следующей странице.


Рисунок 3.1 Пьезометрический график

 

3.5 Выбор насосов

Выбор любого насоса производится по напору и подаче. Имеет, конечно, значение вид перекачиваемой среды и температуры этой среды. В нашем случае подавать необходимо воду, с температурой не более 70ºС.

Выбранная нами схема подключения абонентов и подогрева воды предусматривает выбор насосов следующего назначения:

1. Сетевые – обеспечивают движение воды в сетевых трубопроводах. Источник [1] требует наличия не менее двух сетевых насосов, один из которых является резервным;

2. Подпиточные – компенсируют утечки воды в сети. Для закрытой сети их число также должно быть не менее двух, при одном резервном;

3. Циркуляционные – создают циркуляцию воды в локальных водяных системах. Требования к их количеству аналогичны предыдущим.

3.5.1 Сетевые насосы

Располагаемый напор сети, то есть напор который должен обеспечить насос:

ΔНС = ΔНТ + ΔНПОД + ΔНОБР + ΔНАБ (4.1)

где ΔНТ – уже упомянутые потери давления в сетевых подогревателях, ΔНТ = 15 м. вод. ст.;

ΔНПОД – потери давления в подающей линии, ΔНПОД = ΔНи-тк + ΔНтк-жр = 14,13+31,44 =45,57
м. вод. ст.;

ΔНОБР – потери давления в обратной линии, ΔНОБР = ΔНПОД = 45,57 м. вод. ст.;

ΔНу – потери давления в абонентской установке или располагаемый напор на абонентском вводе, принят ранее 15 м. вод. ст.;

Тогда по формуле (4.1):

ΔНС = ΔНТ + ΔНПОД + ΔНОБР + ΔНАБ = 15 + 45,57 + 45,57 + 15 = 121,14 м. вод. ст. = 1187172 Па;

Подача сетевого насоса равна расчётному расходу сетевой воды G = Gтк-жр + Gтк-пп = 157,41 + 100,12 = 257,43 кг/с = 945,66 м3/ч.

В своём выборе мы будем руководствоваться данными [7], рис. П.5, [4], приложение 12 и [8]. Итак, выбираем насос СЭ-1250-140-11. Их будет установлено 2, один – рабочий, один – резервный. Характеристики насоса:

Таблица 3.2 Характеристика сетевого насоса

Насос Подача, м3 Напор, м. вод. ст. Кавитационный запас, м. вод. ст. КПД не менее, % Частота, об/мин Но, м. вод. ст. SН,
СЭ-1250-70-11     7,5     169,8 246

Построим характеристику сети и насоса:

Сеть:

Характеристика выглядит следующим образом: . По одной известной нам точке на рабочем графике сети найдём параметр S:

= 138,09·10-6 .

Насос:

Характеристика: , здесь Но – максимальный напор, SН – параметр насоса.

Построенную характеристику приведём на рисунке 3.1.

 

Рисунок 3.1 Характеристики насоса на сеть

Точка пересечения: VД = 1080м3/ч, НД = 138м. вод. ст.

Выбранный насос нам подходит, поскольку VД > VР = G = 945,66 м3/ч, НД > НР = 121,14 м. вод. ст. и рабочая точка лежит в поле характеристики насоса (на рисунке 4.3 этого не видно).

Для летнего периода года:

Подача сетевого насоса равна G=Gтк-жр+Gтк-пп=70,63+46 = 116,63кг/с = 428,44м3/ч,

Располагаемый напор сети ΔНС = = 63,5 м. вод. ст

В своём выборе мы будем руководствоваться данными [7], рис. П.5, [4], приложение 12 и [8]. Итак, выбираем насос СЭ-1250-70-11. Их будет установлено 2, один – рабочий, один – резервный. Характеристики насоса:

Таблица 3.2 Характеристика сетевого насоса

Насос Подача, м3 Напор, м. вод. ст. Кавитационный запас, м. вод. ст. КПД не менее, % Частота, об/мин Но, м. вод. ст. SН,
СЭ-500-70-11           92,6 7,95 *10-6

Построим характеристику сети и насоса:

Сеть:

Характеристика выглядит следующим образом: . По одной известной нам точке на рабочем графике сети найдём параметр S:

= 41,81·10-6 .

Насос:

Характеристика: , здесь Но – максимальный напор, SН – параметр насоса.

 

3.5.2 Подпиточные насосы

Напор этого насоса должен быть равен полному статистическому напору сети, то есть:

ΔНП = PS = 60 м. вод. ст.

Подача подпиточного насоса должна обеспечивать восполнение потерь в сети. Согласно [1], приложение 23: для закрытых систем теплоснабжения необходимо предусматри







Дата добавления: 2015-08-29; просмотров: 1412. Нарушение авторских прав; Мы поможем в написании вашей работы!



Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...

Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...

Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...

Обзор компонентов Multisim Компоненты – это основа любой схемы, это все элементы, из которых она состоит. Multisim оперирует с двумя категориями...

Классификация холодных блюд и закусок. Урок №2 Тема: Холодные блюда и закуски. Значение холодных блюд и закусок. Классификация холодных блюд и закусок. Кулинарная обработка продуктов...

ТЕРМОДИНАМИКА БИОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ. 1. Особенности термодинамического метода изучения биологических систем. Основные понятия термодинамики. Термодинамикой называется раздел физики...

Травматическая окклюзия и ее клинические признаки При пародонтите и парадонтозе резистентность тканей пародонта падает...

Типы конфликтных личностей (Дж. Скотт) Дж. Г. Скотт опирается на типологию Р. М. Брансом, но дополняет её. Они убеждены в своей абсолютной правоте и хотят, чтобы...

Гносеологический оптимизм, скептицизм, агностицизм.разновидности агностицизма Позицию Агностицизм защищает и критический реализм. Один из главных представителей этого направления...

Функциональные обязанности медсестры отделения реанимации · Медсестра отделения реанимации обязана осуществлять лечебно-профилактический и гигиенический уход за пациентами...

Studopedia.info - Студопедия - 2014-2024 год . (0.012 сек.) русская версия | украинская версия