Определение усилий, возникающих в сечениях плиты от действия внешних нагрузок
Расчётный пролёт плиты равен расстоянию между точками приложения опорных реакций перекрытия.
Рисунок 3.1- Определение расчетного пролета плиты.
= 4800-(230+130) +1/3∙220+1/3∙135=4533 мм=4,53 м. Максимальный изгибающий момент: (3.1) ; Максимальная поперечная сила: (3.2) .
Рисунок 3.2 – Расчетная схема панели и эпюры ” ” и ” ” 3.4 Расчёт прочности нормальных сечений Поперечное сечение многопустотной плиты приводим к эквивалентному тавровому сечению (рисунок 3.3).
Рисунок 3.3 - Действительное и расчётное сечение плиты.
Заменяем площадь круглых отверстий по площади равновеликими квадратами со стороной . h1 = 0,9∙ d = 0,9∙159 мм = 143,1 мм=14,3 см; = 38,45 мм = 3,85 см; Приведенная толщина ребер 302 мм = 30,2 см; Расчетная ширина сжатой полки . Рабочая высота сечения: (3.3) где - защитный слой бетона плиты, принимаемый равным 20мм по таблице 11.4 [2] ( 20мм), - предполагаемый диаметр арматуры плиты. ; d = 220 – 25 = 195 мм. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки и определяем область деформирования для прямоугольного сечения с шириной полки =1160 мм. (3.4) ; ξ = 0,199 < . Сечение находится в области деформирования 1 b. По формулам таблицы 6.6 [14] определяем величину изгибающего момента, воспринимаемого бетоном, расположенным в пределах высоты полки. (3.5) Расчётное сопротивление бетона сжатию: (3.6) где =1,5 – частный коэффициент безопасности для бетона. =16МПа (таблица 6.1 [1]) - нормативное сопротивление бетона сжатию. 10,67 МПа. Т.к. > , то нейтральная ось располагается в пределах полки. В этом случае расчет выполняется как для прямоугольного сечения шириной . Определяем значение коэффициента : (3.7) ; при найденном значении определяем η;=0,966. Определяем требуемую площадь поперечного сечения рабочей арматуры по формуле 3.8: (3.8) ; По таблице сортамента принимаем четыре стержня диметром 10 мм (их устанавливают в каркасах, размещаемых через две пустоты), для которых мм2 > , где определено по таблице 11.1.[4]: < 0,13. Принимаем =0,13. В верхней и нижней зонах плиты устанавливаются конструктивные сетки С-1 и С-2, изготовленные из арматуры диаметром 4мм класса S500. Назначение сетки С-1, расположенной над пустотами - уменьшить усадочные деформации бетона, воспринять возможные небольшие растягивающие усилия в верхней зоне сечения от монтажных и транспортных нагрузок, снизить возможность обрушения бетона над отверстиями при изготовлении плиты. 3.5 Расчёт прочности сечений, наклонных к продольной оси плиты Поперечная сила от полной расчетной нагрузки =18,6 кН с учетом коэф- фициента =0,95: Для плиты с диаметром рабочей арматуры 10 мм и толщиной защитного слоя бетона 20мм ( 20мм по таблице 11.4 [2]): ; d = h - c = 220-25 = 195 мм. Проверяем прочность наклонных сечений на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами в соответствии с условием: (3.9) где (3.10) (3.11) Отношение модулей упругости: (3.12) где =0,9∙31∙103МПа – модуль упругости бетона класса С марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке. =20∙104 МПа – модуль упругости арматуры; =20∙104/27,9∙103=7,17. (3.13) =113 мм2 – площадь сечения четырех поперечных сечений диаметром 6мм из арматуры класса S240. =302 мм – ширина ребра расчетного сечения. - шаг поперечных стержней каркасов Кр-1 плиты. , принимаем S =100 мм. ; определено по пункту 11.2.5 [4]. =1+5∙7,17∙0,0037=1,14 < 1,3 - коэффициент, определяемый по формуле: (3.14) где - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 0,01; =1 – 0,01·10,67=0,893 =17,67 кН < =191,90 кН. Следовательно, прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. Определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой: (3.15) - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 2,0, учитывает влияние вида бетона; - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяется: (3.16) При этом : 1160 –302=858 мм > 3·38,5=115,5 мм; Для расчета принимаем 115,5 мм. ; - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, при отсутствии =0; 1+0,056+0=1,056<1,5. Находим расчётное сопротивление бетона растяжению: (3.17) где =1,3 МПа – по таблице 6.1 [1]; - усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента: (3.18) где =174 МПа – расчетное сопротивление поперечной арматуры по таблице 6.5 [5].
Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.
|