Ограниченном однородно-анизотропном пластеФункция (9.2.2) рассчитана на ЭВМ в широком диапазоне параметров и затабулирована (табл. 9.1). По таблице нетрудно построить графическую зависимость () при параметре (рис. 9.2). Для сравнения приведем аналогичную функцию для однородно-анизотропного пласта по Маскету [1] . (9.2.3) Функция также рассчитана и представляется графической зависимостью, аналогичной зависимости .
Таблица 9.1
Табулированные значения функции
Сопоставим функции фильтрационных сопротивлений и по формулам (9.2.1) и (9.2.3) в числовых расчетах для однородно-анизотропного пласта. Принимаем условный радиус контура питания R 0=100 м, радиус скважины r с=0.1 м и анизотропию пласта æ*=1. Для случая h 0=10 м и =0,5 находим =10,3 и =9,9; для случая h 0=20 м и =0,2 получаем =22,0 и =19,1. Как видим, значения и достаточно близки. Отличие формул (9.2.1) и (9.2.3) состоит в том, что последняя не учитывает анизотропию пласта. Из выражения (9.2.1) следует обобщенная формула Дюпюи: , (9.2.4) где С 1 — добавочное фильтрационное сопротивление, обусловленное относительным вскрытием пласта и анизотропией æ*. Если пласт вскрыт в интервале (b – a) (см. рис. 9.1), то по принципу суперпозиции получаем следующее выражение для в формуле (9.2.1): , (9.2.5) где . (9.2.6)
Рис. 9.2. Графическое изображение функции
9.2.2. Приток жидкости к несовершенной скважине с экраном на забое. Строго говоря, любое аналитическое решение для потенциала несовершенной по степени вскрытия пласта скважины справедливо лишь в том случае, если условный радиус контура питания соизмерим с толщиной продуктивного пласта [1, 22]. Другими словами, эти решения эффективно применимы для области явно пространственного притока. Впервые детальный анализ распределения потенциала вдоль вскрытой части однородного пласта на поверхности забоя дан М. Маскетом [1]. Им установлено, что зона пространственного притока для однородного пласта составляет порядка двух толщин продуктивного пласта. И.А. Чарный предложил [22] радиус зоны принимать в пределах r 0=(1¸1,5) h 0. Произведенная количественная оценка [10] позволяет принять за критерий, характеризующий приток к несовершенной скважине, параметр . При 10 и 0,3 (что выполняется в большинстве практических случаев) зона пространственного притока с высокой степенью точности может быть принята равной толщине пласта (r 0= h 0). При >10 этот радиус будет несколько больше и для практических расчетов может быть принят равным удвоенной толщине пласта. Опираясь на исследования М. Маскета о распределении потенциала, вызванного работой несовершенной скважины, И.А. Чарный предложил оригинальный двухзонный метод решения задач подземной гидрогазодинамики, заключающийся в "сшивании" решений для зоны пространственного притока (аналитическое решение для притока к несовершенной скважине) и плоскорадиального притока (внешняя зона) по формуле Дюпюи. Впоследствии этот метод был широко использован гидродинамиками. Рассмотрим задачу о притоке к несовершенной скважине по степени вскрытия с экранированным забоем в условиях однородно-анизотропного кругового пласта (рис. 9.3). Используем схему разделения потока на три зоны. Зона пространственного движения ограничивается радиусами , размер которой примем равным толщине пласта h 0.Тогда имеем В силу неразрывности потока расходы через любые цилиндрические поверхности будут равными. Таким образом, для I и III зон можно записать расход согласно Дюпюи (см. рис. 9.3):
Рис. 9.3. Многозонная схема притока к экранированной скважине . (9.2.7) Для зоны II имеем . (9.2.8) Исключая неизвестные потенциалы и Ф 1на соответствующих цилиндрических поверхностях (см. рис. 9.3) по правилу производных пропорций и вводя добавочные фильтрационное сопротивление С 0 за счет перфорации, после некоторых преобразований получаем обобщенную формулу притока [40]: , (9.2.9) где ; (9.2.10) ; (9.2.11) С0 – добавочное фильтрационное сопротивление, определяемое по формуле (9.5.6); С 1 и С э – добавочные фильтрационные сопротивления, обусловленные относительным вскрытием и экраном соответственно. Графическое изображение функции (9.2.11) показано на рис. 9.4. Ясно, что когда радиус экрана равен радиусу скважины (r э= r с), формула (9.2.11) будет выражать фильтрационные сопротивления, обусловленные донышком скважины. Практически эти коэффициенты сопротивления очень малы, которыми можно пренебречь. Сопоставления показывают, что наиболее близкие результаты к экспериментальным данным В.И. Щурова дает формула (9.2.10). Так, при h 0/ r c=200 отклонение не превосходит 8%, а при h 0/ r c=50 оно составляет 5,5%. Формулы Г.Б. Пыхачева, А.М. Пирвердяна и в особенности Т.Ф. Иванова дают завышенные значения С 1, а по М. Маскету и Ван Пуллену получаются заниженные значения. Из графиков, построенных по формуле (9.2.11), видно, что добавочные фильтрационные сопротивления, обусловленные экраном, возрастают с увеличением размеров экрана и особенно резкое увеличение наблюдается для малых вскрытий ( <0,3). Заметим, что С 1 и С э зависят только от геометрических размеров и анизотропии пласта и не зависят от свойств жидкости. Поэтому формулы (9.2.10) и (9.2.11) остаются справедливыми и для притока газа и газожидкостных смесей. Для эксцентрично расположенной скважины в круговом пласте в формуле (9.2.1) следует принять: , (9.2.12) где d – эксцентриситет.
Рис. 9.4. Изменение коэффициента фильтрации сопротивления, обусловленного
|