Диаграмма для определения коэффициента трения l в трубах при различной шероховатости стенок
Диаграмма дает зависимость коэффициента трения l от критерия Рейнольдса Re при различной степени шероховатости d / e э (где d – внутренний диаметр трубы, e э – так называемая эквивалентная, или зернистая, шероховатость).
| 11. Зависимость Reкр в змеевиках от отношения d/D
| 12. Зависимость отношения  от критерия Re
| 
| 
|
Таблица 18 – Коэффициенты местных сопротивлений
| Вид сопротивления
| Значение коэффициента местного сопротивления z
| | Вход в трубу
| С острыми краями: z = 0,5
С закругленными краями: z = 0,2
| | Выход из трубы
| z = 1
| | Диафрагма (отверстие) с острыми краями в прямой трубе
d 0 – диаметр отверстия диафрагмы, м; d – толщина
диафрагмы, м; w 0 – средняя
скорость потока в отверстии, м/с; w T – средняя скорость потока в трубе, м/с;  ;
D – диаметр трубы, м
| При  потеря давления  .
Значение z определяется по таблице
| | | m
| 0,02
| 0,04
| 0,06
| 0,08
| 0,1
| 0,12
| 0,14
| 0,16
| 0,18
| 0,20
| 0,22
| | | z
|
|
|
|
|
|
|
| 86,0
| 65,5
| 51,5
| 40,0
| | | m
| 0,24
| 0,26
| 0,28
| 0,30
| 0,34
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| 0,7
| 0,8
| 0,9
| | | z
| 32,0
| 26,8
| 22,3
| 18,2
| 13,1
| 8,25
| 4,00
| 2,00
| 0,97
| 0,42
| 0,13
| | |
| | Отвод круглого или квадратного сечения
d – внутренний диаметр трубопровода, м; R 0 – радиус изгиба трубы, м
| Коэффициент сопротивления z= АВ определяется по таблицам:
| | | Угол j, градусы
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | A
| 0,31
| 0,45
| 0,6
| 0,78
| 1,0
| 1,13
| 1,20
| 1,28
| 1,40
|
| | |
| | | R 0 / d
| 1,0
| 2,0
| 4,0
| 6,0
|
|
|
| | B
| 0,21
| 0,15
| 0,11
| 0,09
| 0,06
| 0,04
| 0,03
|
| | | Колено (угольник) 90° стандартный чугунный
| | Условный проход, мм
| 12,5
|
|
|
| | z
| 2,2
|
| 1,6
| 1,1
|
| | | Вентиль нормальный
| Значение z при полном открытии вентиля:
| | | D, мм
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | | z
| 10,8
| 8,0
| 4,9
| 4,0
| 4,1
| 4,4
| 4,7
| 5,1
| 5,5
| | | Вентиль прямоточный
| При  значение z определяется по таблице:
| | | D, мм
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | | z
| 1,04
| 0,85
| 0,79
| 0,65
| 0,60
| 0,50
| 0,42
| 0,36
| 0,32
| | | При Re < 3×105коэффициент сопротивления z=z1 K, Значение z1 определяется так же, как и при Re ≥ 3×105, а значение K приведено в таблице:
| | | Re
|
|
|
|
|
|
|
| | K
| 1,40
| 1,07
| 0,94
| 0,88
| 0,91
| 0,93
|
|
| | |
Продолжение таблицы 18
| | |
| | |
|
|
|
|
|
|
|
| | | Кран пробочный
| | Условный проход, мм
|
|
|
|
|
| 50 и выше
| | z
|
|
|
|
|
|
|
| | | Задвижка
| | Условный проход, мм
| 15–100
| 175–200
| 300 и выше
| | z
| 0,5
| 0,25
| 0,15
|
| | Внезапное расширение
F 0 – площадь меньшего поперечного сечения, м2; w 0 – скорость потока в меньшем сечении, м/с; F 1 – площадь большего поперечного сечения, м2;
 ; 
|
| | 
| F 0/ F 1
| | 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| | |
| 3,1
| 3,1
| 3,1
| 3,1
| 3,1
| 3,1
| | |
| 1,70
| 1,40
| 1,20
| 1,10
| 0,90
| 0,80
| | |
| 2,0
| 1,60
| 1,30
| 1,05
| 0,90
| 0,60
| | |
| 1,00
| 0,70
| 0,60
| 0,40
| 0,30
| 0,20
| | | 3500 и более
| 0,81
| 0,64
| 0,50
| 0,36
| 0,25
| 0,16
| |
| | |
| |
Внезапное сужение
F 0 – площадь меньшего поперечного сечения, м2; w 0 – скорость потока в меньшем сечении, м/с; F 1 – площадь большего поперечного сечения, м2;
|
| | 
| F 0/ F 1
| | 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| |
| 5,0
| 5,0
| 5,0
| 5,0
| 5,0
| 5,0
| |
| 1,30
| 1,20
| 1,10
| 1,00
| 0,90
| 0,80
| |
| 0,64
| 0,50
| 0,44
| 0,35
| 0,30
| 0,24
| |
| 0,5
| 0,40
| 0,35
| 0,30
| 0,25
| 0,20
| | >10000
| 0,45
| 0,40
| 0,35
| 0,30
| 0,25
| 0,20
|
| | |
| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
Таблица 19 – Значение эквивалентного диаметра и коэффициента А в уравнении λ = А /Re при ламинарном режиме для различных сечений
| Форма сечения
| d э
| А
| | Круг диаметром d
| d
|
| | Квадрат со стороной a
| a
|
| | Равносторонний треугольник со стороной a
| 0,58 a
|
| | Кольцо шириной a
| 2 a
|
| | Прямоугольник со сторонами a и b:
|
|
| | a/b ≈; 0
| 2 a
|
| | a/b = 0,1
| 1,81 a
|
| | a/b = 0,25
| 1,6 a
|
| | a/b = 0,5
| 1,3 a
|
| | эллипс (a – малая полуось, b – большая полуось):
|
|
| | a/b = 0,1
| 1,55 a
|
| | a/b = 0,3
| 1,4 a
|
| | a/b = 0,5
| 1,3 a
|
|
Таблица 20 – Значение коэффициентов расхода диафрагмы
| m = 0,05
| m = 0,1
| m = 0,2
| m = 0,3
| m = 0,4
| m = 0,5
| m = 0,6
| m = 0,7
| |
| 0,6032
| 0,6110
| 0,6341
| —
| —
| —
| —
| —
| |
| 0,6026
| 0,6092
| 0,6261
| 0,6530
| 0,6890
| 0,7367
| 0,7975
| —
| |
| 0,5996
| 0,6050
| 0,6212
| 0,6454
| 0,6765
| 0,7186
| 0,7753
| 0,8540
| |
| 0,5990
| 0,6038
| 0,6187
| 0,6403
| 0,6719
| 0,7124
| 0,7650
| 0,8404
| |
| 0,5984
| 0,6032
| 0,6168
| 0,6384
| 0,6666
| 0,7047
| 0,7553
| 0,8276
| |
| 0,5980
| 0,6026
| 0,6162
| 0,6359
| 0,6626
| 0,6992
| 0,7472
| 0,8155
| |
| 0,5978
| 0,6020
| 0,6150
| 0,6340
| 0,6600
| 0,6950
| 0,7398
| 0,8019
| | d – внутренний диаметр трубопровода, м; w – средняя скорость жидкости или газа в трубопроводе, м/с; d 0 – диаметр отверстия нормальной диафрагмы, м; m = (d 0/ d)2.
|
Таблица 21 – Значение поправочного множителя k, при расчете расхода через нормальную диафрагму
| Диаметр трубопровода, м
| m = 0,1
| m = 0,2
| m = 0,3
| m = 0,4
| m = 0,5
| m = 0,6
| m = 0,7
| | 0,05
| 1,0037
| 1,0063
| 1,0082
| 1,0118
| 1,0144
| 1,0172
| 1,02
| | 0,10
| 1,0024
| 1,0045
| 1,0064
| 1,0065
| 1,0108
| 1,013
| 1,0148
| | 0,20
| 1,0017
| 1,0023
| 1,0034
| 1,004
| 1,0052
| 1,006
| 1,007
| | 0,30
| 1,0005
| 1,001
| 1,001
| 1,001
| 1,001
| 1,001
| 1,001
| | m = (d 0/ d)2.
|
Таблица 22 – Характеристика скрубберных насадок из колец и кускового материала
| Вид насадки
| Размеры элемента насадки, мм
| Число элементов в 1 м3 объема, заполненного насадкой
| Свободный объем, м3/м3
| Удельная поверх ность, м2/м3
| Масса 1 м3 насадки, кг
| | Кольца фарфоровые
| 8×8×1,5
| 1 465 000
| 0,64
|
|
| | » керамические
| 15×15×2
| 250 000
| 0,70
|
|
| | »»
| 25×25×3
| 53 200
| 0,74
|
|
| | »»
| 35×35×4
| 20 200
| 0,78
|
|
| | »»
| 50×50×5
| 6 000
| 0,785
| 87,5
|
| | » стальные
| 35×35×2,5
| 19 000
| 0,83
|
| —
| | »»
| 50×50×1
| 6 000
| 0,95
|
|
| | Гравий круглый
|
| 14 400
| 0,388
| 80,5
| —
| | Андезит кусковой
| 43,2
| 12 600
| 0,565
|
|
| | Кокс кусковой
| 42,6
| 14 000
| 0,56
|
|
| | »»
| 40,8
| 15 250
| 0,545
|
|
| | »»
| 28,6
| 27 700
| 0,535
|
|
| | »»
| 24,4
| 64 800
| 0,532
|
|
| | Катализатор синтеза аммиака в кусочках
| 6,1
| 5 200 000
| 0,465
|
|
| | Катализатор конверсии СО в таблетках
| d = 11,5; h = 6
| 1 085 000
| 0,38
|
|
| | Катализатор сернокислотный (ванадиевый) в таблетках
| d = 11; h = 6,5
| 1 000 000
| 0,43
|
|
|
Таблица 23 – Характеристика хордовых насадок (деревянные рейки)
| Сечение рейки
| Размеры сечения, мм
| Расстояние между рейками, мм
| Расстояние между рядами реек, мм
| Удельная поверхность м2/м3
| | Прямоугольное
| 12,5×100
| 25,0
|
|
| | 12,5×100
| 12,5
|
|
| | 12,5×100
| 10,0
|
|
| | Треугольное
| 30×30×30
|
| 12,5
|
| Таблица 24 – Зависимость атмосферного давления от высоты над уровнем моря
Пересчет в СИ: 1 м вод. ст. = 9810 Па.
| Высота над уровнем моря, м
| –600
|
| +100
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | Атмосферное давление А, м вод. ст
| 11,3
| 10,3
| 10,2
| 10,1
|
| 9,8
| 9,7
| 9,6
| 9,5
| 9,4
| 9,3
| 9,2
| 8,6
|
Таблица 25 – Допустимая высота всасывания (в м) при перекачивании воды поршневыми насосами
| Частота вращения насоса, об/мин
| Температура воды, °С
| |
|
|
|
|
|
|
| |
|
| 6,5
|
| 5,5
|
| 2,5
|
| |
| 6,5
|
| 5,5
|
| 3,5
|
|
| |
| 5,5
|
| 4,5
|
| 2,5
|
|
| |
| 4,5
|
| 3,5
|
| 1,5
| 0,5
|
| |
| 3,5
|
| 2,5
|
| 0,5
|
|
| |
| 2,5
|
| 1,5
|
|
|
|
|
Таблица 26 – Значения постоянных c и m для различных типов мешалок.
| Тип мешалки
| Геометрическая характеристика
| Значения постоянных
| Примечание
| | H 0/ d
| D/d
| h/d
| с
| m
| | Двухлопастная
|
|
| 0,36
| 111,0
14,35
| 1,0
0,31
| Re < 20
Re = 10045×104
| | »»
|
|
| 0,33
| 6,8
| 0,2
|
| | Двухлопастная с лопастями под углом 45°
|
|
| 0,33
| 4,05
| 0,2
|
| | Четырехлопастная
|
|
| 0,33
| 8,52
| 0,2
|
| | Четырехлопастная с лопастями, наклонными вверх под углом 45°
|
|
| 0,33
| 5,05
| 0,2
|
| | Четырехлопастная с лопастями, наклонными вверх под углом 60°
|
|
| 0,33
| 6,30
| 0,18
|
| | Якорная двухлопастная
| 1,11
| 1,11
| 0,11
| 6,2
| 0,25
|
| | Якорная четырехлопастная
| 1,11
| 1,11
| 0,11
| 6,0
| 0,25
| Форма лопасти круглая
| | Пропеллерная двухлопастная с углом наклона 25,5°
|
|
| 0,33
| 0,985
| 0,15
|
| | Пропеллерная трехлопастная
| 3,5
| 3,8
|
|
4,63
1,19
| 1,67
0,35
0,15
| Re < 30
Re < 3×103
Re > 3×103
| | Турбинная трехлопастная с входным отверстием 37 мм
|
|
| 0,33
| 3,90
| 0,2
|
| | Турбинная шестилопастная с направляющим аппаратом
| 1,78
| 2,4
| 0,25
| 5,98
| 0,15
|
|
Картограммы и картодиаграммы Картограммы и картодиаграммы применяются для изображения географической характеристики изучаемых явлений...
|
Практические расчеты на срез и смятие При изучении темы обратите внимание на основные расчетные предпосылки и условности расчета...
|
Функция спроса населения на данный товар Функция спроса населения на данный товар: Qd=7-Р. Функция предложения: Qs= -5+2Р,где...
|
Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...
|
|
Искусство подбора персонала. Как оценить человека за час Искусство подбора персонала. Как оценить человека за час...
Этапы творческого процесса в изобразительной деятельности По мнению многих авторов, возникновение творческого начала в детской художественной практике носит такой же поэтапный характер, как и процесс творчества у мастеров искусства...
Тема 5. Анализ количественного и качественного состава персонала Персонал является одним из важнейших факторов в организации. Его состояние и эффективное использование прямо влияет на конечные результаты хозяйственной деятельности организации.
|
|
Различие эмпиризма и рационализма Родоначальником эмпиризма стал английский философ Ф. Бэкон. Основной тезис эмпиризма гласит: в разуме нет ничего такого...
Индекс гингивита (PMA) (Schour, Massler, 1948) Для оценки тяжести гингивита (а в последующем и регистрации динамики процесса) используют папиллярно-маргинально-альвеолярный индекс (РМА)...
Методика исследования периферических лимфатических узлов. Исследование периферических лимфатических узлов производится с помощью осмотра и пальпации...
|
|
