ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТА ПГУ-325 1 страница
вариант № ____
Таблица.1. Состав природного газа, сжигаемого в КС ГТУ [18]
| №
| Вещество
| Молекулярная
формула
| Объемная доля,
%
| Плотность
ρ,
кг/м3
| Теплота сгорания низшая(Q HС),
кДж/м3
| Источник
| |
| Метан
| СН4
| 98,9
| 0,716
|
| [1, 3]
| |
| Этан
| С2Н6
| 0,13
| 1,342
|
| [1, 3]
| |
| Пропан
| С3Н8
| 0,01
| 1,967
|
| [1, 3]
| |
| Бутан
| C4H10
| 0,01
| 2,593
|
| [1, 3]
| |
| Углекислый газ
| CO2
| 0,08
| 1,964
| балласт, не окисляется
| [1, 3]
| |
| Азот воздуха
| N2
| 0,87
| 1,257
| балласт, окисляется с поглощением Q
| [1, 3]
| |
| Водород
| Н2
|
|
|
|
|
Таблица.2. Исходные данные для теплового расчета ГТЭ-110
| №
| Наименование величины
| Обозначение
| Размерность
| Значение
| Источник
| | а) окружающая среда
| |
| Температура воздуха на входе в компрессор
| t1
| OC
|
| t1 = tНВ
| |
| Давление окружающего воздуха (атмосферное)
| pНВ
| бар
| 1,013
| Задано
| |
| Плотность наружного воздуха
|  НВ
| кг/м3
| 1,225
| (pНВ ∙ 102) / (RВ ∙ TНВ)
| |
| Относительная влажность воздуха
| φ
| %
|
| Задано
| | б) компрессор
| |
| Степень необратимого адиабатного сжатия воздуха в компрессоре (относительное давление)
| ε1 = p2 / p1
| –
| 14,75
| [10]
| |
| Относительный внутренний КПД компрессора
| η oi к
| –
| 0,87
| [7]
| | в) камера сгорания
| |
| Тепловой КПД КС
| ηТКС
| –
| 0,975
| Принято по рекомендациям [15, 28, 29]
| |
| Аэродинамический КПД КС
| ηАКС
| –
| 0,97
| Принято по рекомендациям [15, 28, 29]
| |
| Общий КПД КС
| ηКС
| –
| 0,941
| ηТКС ∙ ηАКС
| | г) газовая турбина
| |
| Электрическая мощность ГТУ (на клеммах генератора)
| NЭ ГТУ
| кВт
| 110 000
| Задано
| |
| КПД проточной части ГТД
| ηтoi
| –
| 0,91
| Справочные данные:
0,85 ¸ 0,91
| |
| Механический КПД ГТУ
| η М ГТ
| –
| 0,98
| [7]
| |
| КПД электрического генератора ГТУ
| η Г ГТ
| –
| 0,983
| [7]
| |
| Максимальная температура газов перед ГТ
| t3 MAX
| OC
| 1210,0
| Технические условия на ГТД [8]
| | д) паровая турбина
| |
| Механический КПД паротурбинной установки
| hМ
| –
| 0,98
| Данные [22]
| |
| Электрический КПД паротурбинной установки
| hЭГ
| –
| 0,983
| Данные [22]
| | Характеристики топливного (природного) газа на входе в КС
| |
| Давление топливного (природного) газа
| pПГ
| бар
| 18,74
| (Задано [18])
| |
| Температура топливного (природного) газа
| tПГ
Тпг
| OC
К
|
289,15
| ТПГ = Тза ППГ ∙ p2В КС / рза ППГ
(Задано)
| |
| Плотность топливного (природного) газа
при НФУ (tНВ = 15 OC);
| ρ ПГ
| кг/м3
|
| Задана
| |
| Теплоемкость топливного (природного) газа
| cПГ
| кДж/(кг ∙ К)
| 1,7837
| 2,265 +
+ 0,0028∙t ПГ
(рассчитано по метану)
| |
| Энтальпия топливного (природного) газа
| hПГ
| кДж/кг
| 28,539
| cПГ ∙t ПГ
| |
| Низшая рабочая теплота сгорания 1 м3 топлива
| Q рН
| кДж/м3
|
| Задана
| |
| Низшая рабочая теплота сгорания 1 кг топлива
| Q рН
| кДж/кг
|
| Q рН / ρ ПГ
| | Примечание. Согласно [16] ряд фирм и организаций осуществляют расчет тепловых схем энергетических ГТУ для эталонного природного газа, состоящего из чистого метана (СН4 = 100 %) с теплотой сгорания Q рН = 50056 кДж/кг, что облегчает сравнимость результатов расчетов различных схем.
| |
| Молекулярная масса топливного газа
| mПГ
| кг/кмоль
| 16,192
| ∑(mi ∙ ri)
|
Таблица 3. Расчет потерь давления воздуха в воздухозаборном тракте (ВЗТ) компрессора
| №
| Наименование величины
| Обозна-
чение
| Размер-
ность
| Значение
| Источник,
способ определения
| | Параметры атмосферного воздуха на входе в КВОУ
| |
| Давление
| pНВ
| бар
| 1,013
| Исх. данные
| |
| Температура
| tНВ
| OC
| 15,0
| Исх. данные
| |
| Плотность
| ρНВ
| кг/м3
| 1,226
| ρНВ = (pНВ ∙ 102) / (RВ ∙ TНВ)
| | Потери давления рабочего тела в ВЗТ
| |
| Потеря давления на фильтре грубой очистки
| ∆pФГО
| бар
| 0,0028
| По опытным данным
| |
| Потеря давления на фильтре тонкой очистки
| ∆pФТО
| бар
| 0,001
| По опытным данным
| |
| Потеря давления в воздуховоде ВЗТ
| ∆pВВ
| бар
| 0,026
| По опытным данным
| |
| Падение давления в конфузорном участке ВЗТ
| ∆pКОНФ
| бар
| 0,00098
| По опытным данным)
| |
| Падение давления в участке ВНА
| ∆p
| бар
| 0,029
| принято по рекомендациям
| |
| Суммарные потери давления воздуха в ВЗТ
| 
| бар
|
|  ∆pФГО+∆pФТО+∆pВВ+ ∆pКОНФ+∆p
| Таблица.4. Расчет параметров воздуха компрессора
| №
| Наименование величины
| Обозна-
чение
| Размер-
ность
| Значение
| Источник,
способ определения
| | Параметры воздуха на всасе компрессора (перед ВНА)
| |
| Давление воздуха на всасе компрессора
| p1
| бар
|
| p1= pНВ - 
| |
| Температура воздуха
| t1
(T1)
| OC
(K)
|
| Таблицы, f(πАТМ)
| |
| Теплосодержание
| h1
| кДж/кг
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Стандартная энтропия
| s01
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Стандартное отношение относительных давлений
| π01
| –
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Стандартный (базовый) относительный объем
| θ 01
| –
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Удельная энтропия
| s1
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s01 – R ∙ ℓnp1
| |
| Газовая постоянная
сухого воздуха
| R
| кДж/(кг ∙ К)
| 0,28715
| Справочные данные
| |
| Удельный объем
| v1
| м3/кг
|
| RT1 / (p1 ∙ 102)
| | Расчетные величины воздуха за последней ступенью компрессора
в обратимом процессе без учета отбора воздуха из компрессора
| |
| Давление воздуха
| p2
| бар
|
| p2 = ε1 p1
| |
| Относительное давление
| ε1
| –
| 14,75
| p2 / p1
| |
| Стандартное отношение относительных давлений
| π02 t
| –
|
| π02 t = π01 ∙ ε1
| |
| Стандартная энтропия
| s02 t
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Стандартный (базовый) относительный объем
| θ 02t
| –
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Температура воздуха
| t2t
(T2t)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Теплосодержание
| h2t
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Фактическая удельная энтропия
| s2t
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s2t = s1
| |
| Удельный объем
| v 2t
| м3/кг
|
| v 1 ∙ (θ 02 t / θ 01)
| |
| Удельная работа компрессора в обратимом процессе без учета отбора воздуха из проточной части компрессора
| ℓк t
| кДж/кг
|
| h2 t – h1
| | Расчетные величины воздуха за последней ступенью компрессора
в необратимом процессе без учета отбора воздуха из компрессора
| |
| Удельная работа компрессора в необратимом процессе
без учета отбора воздуха из проточной части компрессора
| ℓк
| кДж/кг
|
| ℓк t / ηкoi
| |
| Теплосодержание
| h2
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк
| |
| Температура воздуха
| t2
| OC
|
| Таблицы,
f(h2)
| |
| Давление на выходе из компрессора
| p2
| бар
| 14,75
| ε1 ∙ p1
| |
| Базовая энтропия
| s02
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(h2t)
| |
| Изменение энтропии
| ∆s
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s02 – s02t
| |
| Удельная энтропия
| s2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s1 + ∆s
| | Расчетные величины воздуха за пятой ступенью компрессора
| |
| Давление воздуха за ступенью
| p2 (5)
| бар
|
| p1 + 5 ∙ ∆pСТ К
| |
| Отношение давлений
| ε1 (5)
| –
|
| p2 (5) / p1
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02 t (5)
| –
|
| π01 ∙ ε1 (5)
| |
| Базовая энтропия
| s02 t (5)
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t (5))
| |
| Энтальпия в обратимом процессе
| h2t (5)
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t (5))
| |
| Температура в обратимом процессе
| t2t (5)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(π02 t (5))
| |
| Удельная работа в обратимом процессе
| ℓк t (5)
| кДж/кг
|
| h2t (5) – h1
| |
| Удельная работа в необратимом процессе
| ℓк (5)
| кДж/кг
|
| ℓк t (5) / ηкoi
| |
| Энтальпия в необратимом процессе
| h2 (5)
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк (5)
| |
| Температура в необратимом процессе
| t2 (5)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2 (5))
| | Расчетные величины воздуха за седьмой ступенью компрессора
| |
| Давление воздуха за ступенью
| p2 (7)
| бар
|
| p1 + 7 ∙ ∆pСТ К
| |
| Отношение давлений
| ε1 (7)
| –
|
| p2 (7) / p1
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02 t (7)
| –
|
| π01 ∙ ε1 (7)
| |
| Базовая энтропия
| s02 t (7)
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t (7))
| |
| Энтальпия в обратимом процессе
| h2t (7)
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t (7))
| |
| Температура в обратимом процессе
| t2t (7)
| OC
(K)
|
| f(π02 t (7))
| |
| Удельная работа в обратимом процессе
| ℓк t (7)
| кДж/кг
|
| h2t (7) – h1
| |
| Удельная работа в необратимом процессе
| ℓк (7)
| кДж/кг
|
| ℓк t (7) / ηкoi
| |
| Энтальпия в необратимом процессе
| h2 (7)
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк (7)
| |
| Температура в необратимом процессе
| t2 (7)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2 (7))
| | Расчетные величины воздуха за десятой ступенью компрессора
| |
| Давление воздуха за ступенью
| p2 (10)
| бар
|
| p1 + 10 ∙ ∆pСТ К
| |
| Отношение давлений
| ε1 (10)
| –
|
| p2 (10) /p1
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02 t (10)
| –
|
| π01 ∙ ε1 (10)
| |
| Базовая энтропия
| s02 t (10)
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t (10))
| |
| Энтальпия в обратимом процессе
| h2t (10)
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t (10))
| |
| Температура в обратимом процессе
| t2t (10)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(π02 t (10))
| |
| Удельная работа в обратимом процессе
| ℓк t (10)
| кДж/кг
|
| h2t (10) – h1
| |
| Удельная работа в необратимом процессе
| ℓк (10)
| кДж/кг
|
| ℓк t (10) / ηкoi
| |
| Энтальпия в необратимом процессе
| h2 (10)
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк (10)
| |
| Температура в необратимом процессе
| t2 (10)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2 (10))
| | Расчетные величины воздуха за последней ступенью компрессора
в необратимом процессе
с учетом отбора воздуха из проточной части компрессора
| |
| Относительное давление
| ε1
| –
|
| Исходные данные
| |
| Давление рабочего тела на выходе из компрессора
| p2
| бар
|
| ε1 ∙ p1
| |
| Удельная работа компрессора в необратимом процессе
| ℓк
| кДж/кг
|
| (2.12)
| |
| Теплосодержание рабочего тела в конце процесса сжатия
| h2
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк
| |
| Температура воздуха
| t2
(T2)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2)
| |
| Базовая энтропия
| s02
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(t2)
| |
| Приращение энтропии
| ∆s
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s02 – s02t
| |
| Удельная энтропия
| s2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s1 + ∆s
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02
| –
|
| Таблицы,
f(t2)
| |
| Теплоемкость
| cP 2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(t2)
| | Расчет параметров воздуха за компрессором
с учетом процессов в спрямляющем аппарате и диффузоре
| |
| Потеря давления в спрямляющем аппарате
| ∆pСА
| бар
| 0,048
| по опытным данным)
| |
| Давление воздуха за спрямляющим аппаратом
| p2 СА
| бар
|
| p2 – ∆pСА
| |
| Степень повышения давления в выходном диффузоре компрессора
| εД К
| –
| 1,01
| По рекомендациям [13]:
εД К = 1,01¸ 1,1
| |
| Давление воздуха за выходным диффузором компрессора
| p2 К
| бар
|
| εД К ∙ p2 СА
| |
| Повышение давления в диффузоре
| ∆pД К
| бар
|
| p2 К – p2 СА
| |
| Изоэнтропийный перепад энтальпий в диффузоре
| ∆HД К t
| кДж/кг
|
| cP 2 ∙ T2 ∙ (εД К (k – 1) / k – 1)
| |
| КПД диффузора
| ηД
| –
| 0,75
| По рекомендациям:
ηД = 0,6 ¸ 0,8
| |
| Действительный тепловой перепад энтальпий в диффузоре
| ∆HД К
| кДж/кг
|
| ∆HД К t / ηД
| | Степени повышения давления воздуха в компрессоре
| |
| По параметрам между атмосферным давлением и давлением воздуха за выходным диффузором компрессора
| ε1 НВ
| –
|
| p2 К / pНВ
| |
| В лопаточном аппарате компрессора
| ε1 ЛА
| –
|
| p2 / p1
| |
| Собственно в компрессоре, то есть от входа в первую ступень до входа в камеру сгорания
| ε1 К
| –
|
| p2 К / p1
|
Таблица.5. Расчет характеристик теплового состояния камеры сгорания
| №
| Наименование величины
| Обозна-
чение
| Размерность
| Значение
| Источник,
способ определения
| | Воздух перед камерой сгорания
| |
| Энтальпия
| h2 К
| кДж/кг
|
| Из расчета компрессора:
h2 + ∆HД К
| |
| Давление воздуха
| p2 К
| бар
|
| Из расчета компрессора:
εД К ∙ p2 СА
| |
| Температура воздуха
| t2 К
| OC
|
| Из расчета компрессора,
по таблицам:
f(h2 К)
| |
| Стандартное относительное давление
| π02 К
| –
|
| Из расчета компрессора,
по таблицам:
f(h2 К)
| |
| Массовая удельная теплоемкость воздуха
| c2 К
| кДж/(кг ∙ К)
|
| По таблицам:
f(h2 К)
или по формуле:
h2 К / t2 К
| |
| Плотность
| ρ2 К
| кг/м3
|
| (p2 К ∙ 102) / (RВ ∙ T2К)
| | Воздух в камере сгорания
| |
| Потеря давления воздуха в жаровых трубах
| Dp2 КС
| бар
| 1,415
| Принято по проектным данным
| |
| Давление
| p2В КС
| бар
|
| p2 К – Dp2 КС
| |
| Относительное давление с учетом дросселирования воздуха в жаровых трубах
| ε1 КС
| –
|
| p2В КС / p1
| |
| Стандартное отношение относительных давлений
| π02 КС
| –
|
| π01 ∙ ε1 КС
| |
| Стандартная энтропия воздуха в камере сгорания
| s02 КС
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 КС)
| |
| Приращение энтропии
| ∆sКС
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s02 В – s02 КС
| |
| Удельная энтропия
| s2 КС
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s1 + ∆sКС
| |
| Температура воздуха
| t2В КС
| OC
|
| Таблицы,
f(π02 КС)
| |
| Энтальпия воздуха
| h2В КС
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(t2В КС)
| |
| Плотность воздуха
| ρ2 В КС
| кг/м3
|
| (p2В КС ∙102 ∙) / (RВ ∙ T2В КС)
| |
| Массовая удельная теплоемкость воздуха
| cВ 2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(t2В КС)
| | Характеристики продуктов сгорания в жаровой трубе
| |
| Теоретический объём воздуха
| V0
| м3/м3
|
| (3.7)
| |
| Объем трехатомных газов
| VRO2
| м3/м3
|
| (3.8)
| |
| Объем азота
| VN2
| м3/м3
|
| (3.9)
| |
| Объем водяных паров:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| VH2О
| м3/м3
|
| (3.10)
| |
| Коэффициент избытка воздуха в КС:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
|
aКС
a 3
|
–
–
|
1,6
3,097
| Здесь aКС –
в жаровых трубах.
Принято.
| | Примечание. Коэффициент избытка первичного воздуха (aКС) зависит от конструкции камеры сгорания и вида сжигаемого топлива. Обычно a1 = 1,05¸1,6.
| |
| Избыток воздуха:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| ∆VB
| м3/м3
|
| (3.12)
| |
| Суммарный объем продуктов полного сгорания топлива:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| VГ
| м3/м3
|
| (3.13)
| |
| Коэффициент избытка воздуха за ГТД
| a 4
| –
|
| (3.14)
| |
| Влажность газа
| dг
| г/м3
| 8,0
| Исходные данные
| | Объемные доли продукта полного сгорания топливной смеси в жаровых трубах и перед первой ступенью
| |
| Трехатомный газ:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rRO2
| –
|
| VRO2 / VГ
| |
| Азот:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rN2
| –
|
| VN2 / VГ
| |
| Водяной пар:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rH2O
| –
|
| VH2O / VГ
| |
| Воздух:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rB
| –
|
| ∆VB / VГ
| | Расчет теоретической температуры горения
| |
| Молекулярная масса газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов)
| mГ
| кг/кмоль
|
| ∑(mi ∙ ri)
| |
| Газовая постоянная газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов):
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| RГ
| кДж/(кг∙К)
|
| 8,3145 /μГ
| |
| Молярная энтальпия газообразного продукта сгорания топлива, соответствующая теоретической температуре горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| HТ
| кДж/кмоль
|
| (QРН ∙ VН + HПГ(tПГ))∙1+ HB(t2 В) ∙ V0 ∙ (a-1)
| |
| Молярная энтальпия водяных паров:
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HH2O
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HH2O = f(t)
| |
| Молярная энтальпия трехатомных газов (подсчитано по CO2):
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HRO2
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HRO2 = f(t)
| |
| Молярная энтальпия азота:
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HN2
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HN2 = f(t)
| |
| Молярная энтальпия воздуха:
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HВ
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HВ = f(t)
| |
| Энтальпия газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов) при aКС = 1,6:
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| H Г
| кДж/кмоль
|
36395,101
38220,347
40059,742
41912,923
43779,764
45659,065
47549,59
49450,813
51362,785
53286,187
55217,736
| rH2O ∙ HH2O + rRO2 ∙ HRO2 + rN2 ∙ HN2 + rB ∙ HВ
| |
| Энтальпия газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов) при a1СТ = 3,097:
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| H Г
| кДж/кмоль
|
35309,065
37064,645
38832,506
40612,921
42403,963
44206,849
46019,535
47841,746
49673,02
51514,193
| rH2O ∙ HH2O + rRO2 ∙ HRO2 + rN2 ∙ HN2 + rB ∙ HВ
| |
| Приращение температуры горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| DtТ
| OC
|
1331,4
897,02
| Определяется интерполяцией при соблюдении условия:
HТ = HГ
| |
| Теоретическая температура горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| tТ
| OC
|
| t2 В + DtТ
| | Расчет действительной температуры горения
| |
| Молярная энтальпия газообразного продукта сгорания топлива, соответствующая действительной температуре горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| HД
| кДж/кмоль
|
| [QРН ∙ VН + HB(t2 В) + HПГ(tПГ)] ∙ ηТП
Где: Q – кДж/м3; H – кДж/кмоль; VН = 22,414 м3/кмоль – объем 1 кмоля любого газа при НФУ;
ηТП = 0,955 – КПД теплового процесса горения
| |
| Энтальпия газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов)
| H 3
| кДж/кмоль
| H3 = HД
| rH2O ∙ HH2O + rRO2 ∙ HRO2 + rN2 ∙ HN2 + rB ∙ HВ.
ПРИМЕЧАНИЕ.
Алгоритм расчета аналогичен выше приведенному алгоритму расчета HГ.
| |
| Приращение действительной температуры горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| DtД
| OC
|
1264,0
843,4
| Определяется путем интерполяции при соблюдении условия:
HД = H3
| |
| Действительная температура горения
(Действительная температура газов):
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| t3
| OC
|
| t2 В + DtД
| |
| Молярная теплоемкость водяных паров при
t = t3 (перед ГТ)
| CpH2O
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpH2O = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость трехатомных газов при
t = t3 (перед ГТ)
| CpRO2
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpRO2 = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость азота при
t = t3 (перед ГТ)
| CpN2
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpN2 = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость воздуха при
t = t3 (перед ГТ)
| CpВ
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpВ = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость газообразного продукта сгорания топлива
| Cp 3
| кДж/(кмоль∙К)
|
| rH2O ∙ CpH2O + rRO2 ∙ CpRO2 + rN2 ∙ CpN2 + rB ∙ CpВ
| |
| Массовая теплоемкость газообразного продукта сгорания топлива (перед ГТ)
| cp 3
| кДж/(кг∙К)
|
| Cp 3 / mГ
| |
| Массовая энтальпия газообразного продукта сгорания топлива
| h3
| кДж/кг
|
| H 3 / mГ
| |
| Плотность газообразного продукта сгорания топлива
| ρ3
| кг/м3
|
| (p2В КС ∙102) / (RГ ∙ T3)
|
Картограммы и картодиаграммы Картограммы и картодиаграммы применяются для изображения географической характеристики изучаемых явлений...
|
Практические расчеты на срез и смятие При изучении темы обратите внимание на основные расчетные предпосылки и условности расчета...
|
Функция спроса населения на данный товар Функция спроса населения на данный товар: Qd=7-Р. Функция предложения: Qs= -5+2Р,где...
|
Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...
|
|
ОЧАГОВЫЕ ТЕНИ В ЛЕГКОМ Очаговыми легочными инфильтратами проявляют себя различные по этиологии заболевания, в основе которых лежит бронхо-нодулярный процесс, который при рентгенологическом исследовании дает очагового характера тень, размерами не более 1 см в диаметре...
Примеры решения типовых задач. Пример 1.Степень диссоциации уксусной кислоты в 0,1 М растворе равна 1,32∙10-2
Пример 1.Степень диссоциации уксусной кислоты в 0,1 М растворе равна 1,32∙10-2. Найдите константу диссоциации кислоты и значение рК.
Решение. Подставим данные задачи в уравнение закона разбавления
К = a2См/(1 –a) =...
Экспертная оценка как метод психологического исследования Экспертная оценка – диагностический метод измерения, с помощью которого качественные особенности психических явлений получают свое числовое выражение в форме количественных оценок...
|
|
Этапы трансляции и их характеристика Трансляция (от лат. translatio — перевод) — процесс синтеза белка из аминокислот на матрице информационной (матричной) РНК (иРНК...
Условия, необходимые для появления жизни История жизни и история Земли неотделимы друг от друга, так как именно в процессах развития нашей планеты как космического тела закладывались определенные физические и химические условия, необходимые для появления и развития жизни...
Метод архитекторов Этот метод является наиболее часто используемым и может применяться в трех модификациях: способ с двумя точками схода, способ с одной точкой схода, способ вертикальной плоскости и опущенного плана...
|
|
