Исходные данные.

Для ригеля применять бетоны классов В25, рабочую ар­матуру - из арматурной стали класса А-III, поперечную – из арматурной стали классов А-III.

3.4.2 Расчёт прочности нормальных сечений.

По нормальному значению изгибающего момента уточняется размер попереч­ного сечения ригеля. Ввиду определения изгибающих моментов с учётом обра­зования пластических шарниров значения коэффициентов ξ и α₀ ограничива­ются соответственно величинами 0,25 и 0,289 в опорном сечении.

По принятым значениям параметров сечения ригеля проверяется условие:

Полезная (рабочая) высота сечения ригеля, см. h₀ = h– a= 82 –5= 77 см

h= 82 см – принятая высота сечения, см;

b= 33 см – ширина сечения ригеля, см;

а – 5 см при расположении арматуры в два ряда;

М – наибольший по абсолютной величине опорный изгибающий момент, Н см.

Так как a₀=0,125<0,25, то уменьшаем параметры сечения ригеля и принимаем b=25 см; h=65 cм.

-в интервал попал

Подбор требуемого сечения арматуры производим в следующем порядке:

1. подбор рабочей арматуры по М_max⁺ =258,55×10⁵Н×см

Полезная (рабочая) высота сечения ригеля, см. h₀ = h– a= 65-5= 60 см

М – наибольший по абсолютной величине опорный изгибающий момент, Н см.

По табл.7 [2] определяется относительное плечё поперечной силы ν = 0,991

Определяется требуемая площадь сечения продольной арматуры, см²;

По сортаменту [2, табл.8] подбираем необходимое количество стержней арма­туры с площадью A_s≥ A_s1и диаметром не менее 12 мм.

Принимаю 4Ø20 А–IIIс А^ф_s= 12,57 см² – в нижней зоне.

1. подбор рабочей арматуры по М_max^-= 376,45×10⁵Н×см

Полезная (рабочая) высота сечения ригеля, см. h₀ = h– a= 65-5= 60 см

По табл.7 [2] определяется относительное плечё поперечной силы ν = 0,837

По сортаменту [2, табл.8] подбираем необходимое количество стержней арма­туры с площадью A_s≥ A_s1и диаметром не менее 12 мм.

Принимаю 2 Ø40 А–IIIс А^ф_s=25,13 см² – в верхней зоне.

1. подбор монтажной арматуры по М₆^-= 186,16×10⁵Н×см

Полезная (рабочая) высота сечения ригеля, см. h₀ = h– a= 65-10= 55 см

По табл.7 [2] определяется относительное плечё поперечной силы ν = 0,927

По сортаменту [2, табл.8] подбираем необходимое количество стержней арма­туры с площадью A_s≥ A_s1и диаметром не менее 12 мм.

Принимаю 2Ø 25 А–IIIс А^ф_s= 9,818 см² – в верхней зоне.

3.4.3 Расчёт прочности наклонных сечений.

Из условия свариваемости с продольной арматурой в вертикальных каркасах [1,табл.9] назначается минимальный диаметр поперечных стержней d_w= 10 мм

Назначается шаг поперечных стержней, см, максимально возможный из кон­структивных требований [2, рис 5], но не более

h₀= h – a = 650 – 50 = 600 мм = 60,0 см – расстояние от нижней грани до центра тяжести верхней рабочей ар­матуры;

φ_b2 = 2 — для тяжёлого бетона;

Q= 344736Н – поперечная сила

Шаг стержней из конструктивных требований:

h=65см

Принимаю =200мм; =450мм.

Определяется погонное усилие, Н/см, воспринимаемое хомутами:

Проверяем условие

φ_b3 = 0,6 – для тяжёлого бетона;

– условие соблюдается

Определяется величина поперечной силы, Н, воспринимаемой хомутами и бе­тоном в наклонном сечении:

Проверяем условие Q= 344,736 кН ≤ Q_wb.= 420,738 кН – условие выполняется.

Прочность наклонных сечений по изгибающему моменту обеспечена при условии надлежащей анкеровки продольных стержней на опорах [1, п. 3.4.5] и заведения обрываемых стержней за места теоретического обрыва. Прочность наклонной полосы между торцами на действие главных сжимающих напряжений проверяется согласно условию:

Коэффициент φ_w1, учитывающий влияние хомутов, определяется по формуле:

Коэффициент j_b1определяется по формуле:

β=0,01 – для тяжёлого бетона;

R_b– призменная прочность бетона, МПа.

=

- условие выполняется.