Студопедия — Температура. 2. Зайцев А.Н. Пособие для рабочих цеха каустизации и регенерации извести: Учебное пособие для профтехучилищ – Москва: Экология
Студопедия Главная Случайная страница Обратная связь

Разделы: Автомобили Астрономия Биология География Дом и сад Другие языки Другое Информатика История Культура Литература Логика Математика Медицина Металлургия Механика Образование Охрана труда Педагогика Политика Право Психология Религия Риторика Социология Спорт Строительство Технология Туризм Физика Философия Финансы Химия Черчение Экология Экономика Электроника

Температура. 2. Зайцев А.Н. Пособие для рабочих цеха каустизации и регенерации извести: Учебное пособие для профтехучилищ – Москва: Экология

1. Поляков Ю.А., Рощин В.И. Производство сульфатной целлюлозы: учебник для средних профессионально- технических училищ - Москва: Лесная промышленность, 1987

2. Зайцев А.Н. Пособие для рабочих цеха каустизации и регенерации извести: Учебное пособие для профтехучилищ – Москва: Экология, 1991 г.

3. Маршак А.Б. Каустизация щелоков: Учебное пособие - Ленинград: ЛТА, 1983 г.

4. Непенин Ю.Н. Технология целлюлозы в трех томах: Учебное пособие для ВУЗов – Москва: Лесная промышленность, 1990 г.

5. Баранов Н.А., Горбовский Б.Г. Технология и оборудование целлюлозного производства – Лесная промышленность, 1967 г.

6. Чичаев В.А., Васильев А.А. Оборудование целлюлозно-бумажного производства – Москва: Лесная промышленность, 1981 г.

7. Каталог на насосы.

 

 

Температура

Оптимальная температура на ступени делигнификации – 70 °С, на 1 и 2 ступенях отбелки – 75°С

Концентрация массы

Оптимальной считается концентрация для ступени делигнификации Д0 – не менее 3,5 %, для ступеней отбелки двуокисью хлора – 10..15 %.

Расход двуокиси хлора

Дозировка двуокиси хлора на ступени делигнификации Д0 может колебаться в значительных пределах – от 6 до 12 кг/т и выше в зависимости от исходной жёсткости, качества промывки после варки и других факторов. В любом случае расход определяется требуемой степенью делигнификации целлюлозы после обработки.

Для прекращения действия двуокиси хлора, устранения загазованности на вакуум-фильтре и подавления адсорбции окрашенных продуктов реакции на волокне в оборотную воду, подаваемую на разбавление массы перед выгрузкой из башни, подаётся раствор сернистого ангидрида с расчётом, чтобы в массе перед фильтром содержалось 0,003…0,005 г/л SО2.

Продолжительность процесса

На ступени делигнифицирующей обработки из-за низкой концентрации массы и большого содержания лигнина и других загрязняющих веществ двуокись хлора расходуется быстро и время обработки ограничивается только размерами башни.

На ступенях отбелки двуокисью хлора процесс связан с временем диффузии химиката внутрь волокон и оптимальное время 3 – 5 часов

 

4.2.2. Отбелка гипохлоритом натрия

 

При обработке гипохлоритом натрия, который применяется в отбелке в виде раствора с избыточным содержанием щёлочи, происходят две основные конкурирующие химические реакции: окисление лигнина и прочих окрашенных веществ и окисление целлюлозы и гемицеллюлоз. При воздействии гипохлорита на целлюлозу в первую очередь окислению подвергается лигнин, продукты которого непрерывно растворяются в избытке щёлочи. По мере снижения содержания лигнина его защитное действие уменьшается и окислению подвергаются гемицеллюлозы и сама целлюлоза, при этом происходит понижение прочности целлюлозы, увеличиваются потери волокна. Поэтому нецелесообразно использовать гипохлорит на последних ступенях отбелки, а гипохлоритная ступень требует точного соблюдения режима и строгого контроля за основными факторами, влияющими на процесс, которыми являются:

Температура реакции

Оптимальная температура гипохлоритной отбелки в существующей схеме (на ступени щелочения с гипохлоритом) – 35°С.

Рн среды

При взаимодействии гипохлорита с целлюлозой образуются кислоты: соляная, угольная, органические. Под их действием быстро понижается значение Рн, увеличиваются содержание хлорноватистой кислоты, скорость отбелки и разрушение целлюлозы. Для замедления процесса отбелки с целью сохранения прочности целлюлозы рекомендуется поддерживать конечное значение Рн 10…10,5.

Продолжительность отбелки

Для проведения отбелки в наиболее мягких условиях (Рн 9 – 10, температура 35 °С) для максимального снижения сорности и получения максимальной белизны продолжительность процесса должна быть не менее трёх часов.

Концентрация массы

Чем выше концентрация гипохлорита в реакционном объёме, тем энергичнее происходит процесс отбелки. Поэтому для интенсификации процесса его выгодней проводить при высокой концентрации массы. Для данных условий принята концентрация 15 %.

Количество гипохлорита

Дозировка гипохлорита зависит от исходного качества массы, поступающей на ступень и заданной белизны. В любом случае необходимо задавать такой расход гипохлорита на ступень, чтобы в конце реакции сохранялся остаток активного хлора (0,2…0,3 % от веса волокна). Если гипохлорит будет израсходован полностью, целлюлоза может потемнеть. Избыток гипохлорита может привести к чрезмерному разрушению целлюлозы.

 

4.2.3.Щелочение

 

При щелочной обработке целлюлозы значительно снижается содержание смолы в целлюлозе, повышается прочность. При этом производится подготовка целлюлозы для дальнейшей отбелки. В процессе щелочения удаляются продукты реакции, образовавшиеся на предыдущей ступени, растворяются красящие вещества, низкомолекулярные углеводные фракции, происходит некоторое набухание волокна, что способствует лучшему проникновению отбеливающих растворов в последующих ступенях отбелки. Ступень щелочения между ступенями отбелки двуокисью хлора сокращает расход химикатов на 2 ступени, обеспечивает лучшую стабильность белизны. Эта ступень также зависит от ряда факторов:

Температура

Для эффективного удаления лигнина температура должна быть 80°С.

Продолжительность обработки

Время обработки – менее значимый фактор, обычно достаточно 2,0 часа.

Концентрация массы

Оптимальная концентрация для данной схемы – 12…14 %.

Рн массы

Рн массы в конце процесса достаточно иметь – 9,5…10.5, что обеспечивает избыток щёлочи.

 

4.2.4 Холодное облагораживание

 

для достижения более глубокого облагораживающего эффекта приходится прибегать к холодному облагораживанию целлюлозы крепкими растворами щелочи. Холодное облагораживание оказывается достаточно эффективным и дает возможность существенно повысить содержание альфа-целлюлозы и снизить содержание пентозанов. Для данной схемы холодное облагораживание длится 90 мин. при температуре 20 0С.

 

4.2.5. Кисловка

Заключительной стадией отбелки целлюлозы является кисловка раствором двуокиси серы. Её цель – разложение остаточной двуокиси хлора, если она ещё присутствует в волокне (сернистая кислота при этом окисляется до серной), обеспечить стабильность белизны, снизить зольность. Обработка сернистой кислотой позволяет более полно удалить окрашенные продукты реакции, повысить конечную белизну целлюлозы. Оптимальный Рн 3…5.

 

4.2.6. Промывка массы

 

Промывка целлюлозы между ступенями отбелки – важнейшая технологическая операция. При промывке удаляются продукты реакции, частично мелкое волокно со смолой. Недостаточное удаление растворённых веществ ухудшает отбелку на последующей ступени, ведёт к перерасходу химикатов, что увеличивает деструкцию волокна и химические потери.

Одним из современных промывных фильтров является пресс-фильтры. Для данной схемы принимаем промывной пресс Twin Rollтм – B. Пресс Twin Rollтм обеспечивает высокоинтенсивную промывку. Напорный ящик рассчитан на высокую концентрацию массы. Пресс идеально подходит для таких случаев, когда необходима высокоэффективная промывка и высокая производительность.

Принцип действия. Полотно целлюлозы образуется в специальном напускном устройстве и проходит между валами и изогнутыми направляющими. Вблизи направляющих концентрация массы составляет приблизительно 8…12 % и промывная жидкость добавляется в зоне вытеснения. В зоне контакта валов масса отжимается до концентрации на выходе 35 %. Масса из зоны контакта валов подаётся на шнек-разрыватель. Фильтрат проходит через канавки в конце каждого вала и удаляется через два выпускных отверстия в днище ванны.

 

На рисунке 4.3 представлена семиступенчатая схема отбелки целлюлозы для химической переработки. Схема работает с холодным облагораживанием:

КЩО – Д0 –Щ – ЩГ – ХО – Д1 – Д2 – К. Условия отбелки указаны в таблице 4.3.

 

Таблица 4.3 – Условия отбелки целлюлозы для химической переработки

Ступень отбелки Реагент С реагента, г/л Расход реагента, кг/т С массы, % Т, 0С t, мин Потери, %
КЩО NaOH           4,0
         
Д0 ClO2           1,0
Щ NaOH           1,0
ЩГ NaOCl           0,4
ХО NaOH           8,0
Д1 Д2 ClO2           0,3
 
К Н2SO3   0,5     - 0,05

 

 



 

Рисунок 4.3 – Схема отбельного цеха: 1 – бассейн небелёной целлюлозы; 2 – промывной фильтр; 3 – пароподогреватель; 4 – реакторы; 5 – смесители; 6 – насосы; 7 – пресс-фильтры; 8 – башня хлорирования; 9 – башня щелочения; 10 – башня гипохлоритной

отбелки; 11 – башня холодного облагораживания; 12 – башни отбелки диоксидом хлора; 13 – баки оборотной воды; 14 – шнек.


 

 

5 основные технологические расчеты отбельного цеха

 

5.1 расчет материального баланса

 

Задание: Выполнить расчет материального баланса отбельного цеха сульфатцеллюлозного завода производительностью 200000 т в год вискозной целлюлозы.

Баланс воды и волокна отбельного цеха.

Исходные данные для расчета:

Расход воды на спрыски вакуум-фильтров …………………………………….4 м3

Концентрация волокна в оборотной воде ………………………………………0 %

Концентрация массы, поступающей на вакуум-фильтр ……………………….1,5 %

Концентрация растворов химикатов:

NaOH ……………………………………………………………………100 г/л

ClO2 (в ед. ClO2) …………………………………………………………14 г/л

водного раствора SO2 (в ед. SO2) ……………………………………….3 г/л

NaOCl …………………………………………………………………….45 г/л

Расход (кг/т от абсолютно сухой целлюлозы):

NaOH на КЩО …………………………………………………………..20 кг/т

ClO2 на Д0 ………………………………………………………………..30 кг/т

NaOH на щелочение ……………………………………………………12 кг/т

NaOCl на щелочение ……………………………………………………45 кг/т

NaOH на холодное облагораживание ………………………………….20 кг/т

ClO2 на 1 ступень отбелки ………………………………………………12 кг/т

ClO2 на 2 ступень отбелки ………………………………………………8 кг/т

SO2 на кисловку ………………………………………………………….4,4 кг/т

Давление кислорода ……………………………………………………………….0,1 Мпа

Удельная теплоёмкость кислорода при давлении 0,1 Мпа и

температуре 10 0С ………………………………………………………0,934 кДж/(кг*0С)

Суточная производительность завода ……………………………………….580 т

Расчет ведем на 1 т воздушносухой целлюлозы (880 кг абсолютно сухого волокна), поступающей в бассейн беленой целлюлозы (в бассейн низкой концентрации). Режим отбелки целлюлозы приведен в таблице 4.3.

 

5.1.1 Бассейн низкой концентрации.

 

В бассейн низкой концентрации поступает масса с пресс-фильтра при концентрации массы 16 %.

Воды с массой поступает: 880*84/16 = 4620 л.

Концентрация массы в бассейне 5 %. Объём воды в бассейне при данной концентрации: 880*95/5 = 16720 л.

Для разбавления массы в бассейн низкой концентрации поступает оборотной воды: 16720 – 4620 = 12100 л.

Кисловку проводим в ванне пресс-фильтра. Потери волокна при кисловке составляют 0,05 % от массы абсолютно сухой целлюлозы. С барабана пресс-фильтра должно сойти массы: 880*100/99,95 = 880,44 кг

химические потери волокна при кисловке составляют:

880,44 – 880,00 = 0,44 кг

Расход SO2 на кисловку составляет 0,5 %. При концентрации водного раствора SO2 3 % (в ед. SO2) объём его должен составить:

880,44*0,005*1000/30 = 147 л

Объём воды в массе, сходящей с барабана пресс-фильтра:

4620 – 147 = 4473 л.

Концентрация массы, сходящей с барабана пресс-фильтра:

880,44*100/(4620 + 880,44) = 16,0 %

 

5.1.2 Пресс–фильтр.

 

Обозначим Х количество оборотной воды, уходящей в бак пресс-фильтра.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 880,44

воды 4620 + Х – 4000

Концентрация массы, поступающей на пресс-фильтр, может быть рассчитана по формуле: 880,44*100/(4473 + Х – 4000) = 1,5 %

Х = 58223л.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 880,44

воды 4473 + 58223 – 4000 = 58696 л.

Проверка: концентрация массы 880,44*100/(880,44 + 58696) = 1,5 %

 

5.1.3 Башня отбелки двуокисью хлора (Д2)

 

при выходе из башни масса разбавляется оборотной водой из бака пресс-фильтра. Подсчитаем количество оборотной воды, поступающей на разбавление. обозначим его У. из башни должно выходить волокна 880,44. Химические потери волокна на этой ступени составляют 0,3 %. В башню следует подать волокна:

880,44*100/99,7 = 883,1 кг.

при концентрации массы в башне (на входе) 12 % воды в ней должно быть:

883,1*88/12 = 6476 л.

Поскольку при поступлении массы в зону разбавления башни количество в ней остаётся таким же, как при входе в башню, для разбавления массы, поступающей на пресс –фильтр, можно написать следующее уравнение:

У + 6476 = 58696

У = 52220 л.

Химические потери волокна в башне: 883,1 – 880,44 = 2,66 кг.

Проверка: концентрация массы 883,1*100/(883,1 + 6476) = 12 %

По режиму расход двуокиси хлора на 2 ступень составляет 8 кг/т целлюлозы. При концентрации ClO2 в растворе 14 г/л или 0,014 кг/кг воды, количество отбельного раствора составит: 8/0,014 = 571 кг.

Из двухвального смесителя в башню поступит: волокна 883,1 кг

воды 6476 – 571 = 5905 л

 

5.1.4 Двухвальный смеситель перед башней Д2

В смесителе производится подогрев массы паром до 75 0С. Подсчитаем затраты теплоты. Примем температуру массы, сходящей с пресс-фильтра, равной 42 0С, температуру раствора ClO2 10 0С, удельную теплоёмкость волокна 1,47 кДж/(кг*0С). Максимальные затраты теплоты на нагрев массы равны:

Q1 = 883,1*1,47*(75-42) + 5905*4,19*(75-42) + 571*4,19*(75 – 10) = 1014835 кДж

Расход пара давлением 0,3 Мпа (удельная энтальпия 2744,03 кДж/кг)

D1 = 1014835/(2744,03 – 75*4,19) = 418 кг.

Затраты теплоты при исключении конденсата пара:

Q2 = 883,1*1,47*(75 – 42)+(5905-418)*4,19*(75-42)+571*4,19*(75-10)=957038 кДж

Расход пара: D2 = 957038/(2744,03-75*4,19) = 394 кг

От пресс-фильтра поступит: волокна 883,1 кг

воды 5905 – 394 = 5511 л.

Проверка: концентрация массы 883,1*100/(883,1 + 5511) = 13,8%

 

5.1.5 пресс–фильтр

 

Обозначим Х количество оборотной воды, уходящей в бак пресс-фильтра. На пресс-фильтр должно поступить: волокна 883,1

воды 5511 + Х – 4000

Концентрация массы, поступающей на пресс-фильтр, может быть рассчитана по формуле: 883,1*100/(5511 + Х – 4000) = 1,5 %

Х = 57362 л.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 883,1 кг

воды 5511 + 57362 – 4000 = 58873 л.

Проверка: концентрация массы 883,1*100/(883,1 + 58873) = 1,5 %

 

5.1.6 Башня отбелки двуокисью хлора (Д1)

 

при выходе из башни масса разбавляется оборотной водой из бака пресс-фильтра. Подсчитаем количество оборотной воды, поступающей на разбавление. обозначим его У. из башни должно выходить волокна 883,1 кг. Химические потери волокна на этой ступени составляют 0,3 %. В башню следует подать волокна:

883,1*100/99,7 = 885,76 кг.

при концентрации массы в башне (на входе) 12 % воды в ней должно быть:

885,76*88/12 = 6496 л.

Поскольку при поступлении массы в зону разбавления башни количество в ней остаётся таким же, как при входе в башню, для разбавления массы, поступающей на пресс-фильтр, можно написать следующее уравнение:

У + 6496 = 58873

У = 52377 л.

Химические потери волокна в башне: 885,76 – 883,1 = 2,66 кг.

В башню поступает: волокна 885,76 кг

воды 6496 л.

Проверка: концентрация массы 885,76*100/(885,76 + 6496) = 12 %

По режиму расход двуокиси хлора на 1 ступень составляет 12 кг/т целлюлозы. При концентрации ClO2 в растворе 14 г/л или 0,014 кг/кг воды, количество отбельного раствора составит: 12/0,014 = 857 кг.

Из двухвального смесителя в башню поступит: волокна 885,76 кг

воды 6496 – 857 = 5639 л

 

5.1.7 Двухвальный смеситель перед башней Д1

 

В смесителе производится подогрев массы паром до 75 0С. Подсчитаем затраты теплоты. Примем температуру массы, сходящей с пресс-фильтра, равной 42 0С, температуру раствора ClO2 10 0С, удельную теплоёмкость волокна 1,47 кДж/(кг*0С). Максимальные затраты теплоты на нагрев массы равны:

Q1 = 885,76*1,47*(75-42)+5639*4,19*(75-42) + 857*4,19*(75 – 10) = 1056076 кДж

Расход пара давлением 0,3 Мпа (удельная энтальпия 2744,03 кДж/кг)

D1 = 1056076/(2744,03 – 75*4,19) = 435 кг.

Затраты теплоты при исключении конденсата пара:

Q2 = 885,76*1,47*(75– 42)+(5639-435)*4,19*(75-42)+857*4,19*(75-10)=995929 кДж

Расход пара: D2 = 995929/(2744,03-75*4,19) = 410 кг

От пресс-фильтра поступит: волокна 885,76 кг

воды 5639 – 410 = 5229 л.

Проверка: концентрация массы 885,76*100/(885,76 + 5229) = 14,5 %

 

5.1.8 пресс-фильтр.

 

Обозначим Х количество оборотной воды, уходящей в бак пресс-фильтра. На пресс-фильтр должно поступить: волокна 885,76

воды 5229 + Х – 4000

Концентрация массы, поступающей на пресс-фильтр, может быть рассчитана по формуле: 885,76*100/(5229 + Х – 4000) = 1,5 %

Х = 57822 л.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 885,76 кг

воды 5229 + 57822 – 4000 = 59051л.

Проверка: концентрация массы 885,76*100/(885,76 + 59051) = 1,5 %

 

5.1.9 Башня холодного облагораживания (ХО)

 

при выходе из башни масса разбавляется оборотной водой из бака пресс-фильтра. Подсчитаем количество оборотной воды, поступающей на разбавление. обозначим его У. из башни должно выходить волокна 885,76 кг. Химические потери волокна на этой ступени составляют 8,0 %. В башню следует подать волокна:

885,76*100/92 = 962,78 кг.

при концентрации массы в башне (на входе) 16 % воды в ней должно быть:

962,78*84/16 = 5054 л.

Поскольку при поступлении массы в зону разбавления башни количество в ней остаётся таким же, как при входе в башню, для разбавления массы, поступающей на пресс-фильтр, можно написать следующее уравнение:

У + 5054 = 59051

У = 53997 л.

Химические потери волокна в башне: 962,78 – 885,76 = 77,02 кг.

В башню поступает: волокна 962,78 кг

воды 5054 л.

Проверка: концентрация массы 962,78*100/(962,78 + 5054) = 16 %

5.1.10 Двухвальный смеситель башни холодного облагораживания (ХО)

 

По режиму расход NaOH на холодное облагораживание составляет 20 кг/т целлюлозы. При концентрации NaOH в растворе 100 г/л или 0,1 кг/кг воды, количество отбельного раствора составит: 20/0,1 = 200 кг.

От пресс-фильтра в смеситель башни холодного облагораживания поступит: волокна 962,78 кг

воды 5054 – 200 = 4854 л

Проверка: концентрация массы 962,78*100/(962,78 + 4854) = 16 %

 

5.1.11 пресс-фильтр.

 

Обозначим Х количество оборотной воды, уходящей в бак пресс-фильтра. На пресс-фильтр должно поступить: волокна 962,78

воды 4854 + Х – 4000

Концентрация массы, поступающей на пресс-фильтр, может быть рассчитана по формуле: 962,78*100/(4854 + Х – 4000) = 1,5 %

Х = 63331 л.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 962,78 кг

воды 4854 + 63331 – 4000 = 64185 л.

Проверка: концентрация массы 962,78*100/(962,78 + 64185) = 1,5 %

 

5.1.12 Башня щелочения гипохлоритом (ЩГ)

 

при выходе из башни масса разбавляется оборотной водой из бака пресс-фильтра. Подсчитаем количество оборотной воды, поступающей на разбавление. обозначим его У. из башни должно выходить волокна 962,78 кг. Химические потери волокна на этой ступени составляют 0,4 %. В башню следует подать волокна:

962,78*100/99,6 = 966,65 кг.

при концентрации массы в башне (на входе) 15 % воды в ней должно быть:

966,65*85/15 = 5478 л.

Поскольку при поступлении массы в зону разбавления башни количество в ней остаётся таким же, как при входе в башню, для разбавления массы, поступающей на пресс-фильтр, можно написать следующее уравнение:

У + 5478 = 64185

У = 58707 л.

Химические потери волокна в башне: 966,65 – 962,78 = 3,87 кг.

В башню поступает: волокна 966,65 кг

воды 5478 л.

Проверка: концентрация массы 966,65*100/(966,65 + 5478) = 15 %

 

7.1.13 Двухвальный смеситель башни щелочения гипохлоритом (ЩГ)

По режиму расход NaOCl на щелочения гипохлоритом составляет 7,7 кг/т. При концентрации NaOCl в растворе 45 г/л или 0,045 кг/кг воды, количество отбельного раствора составит: 7,7/0,045 = 172 кг.

От пресс-фильтра в смеситель башни щелочения гипохлоритом поступит: волокна 966,65 кг

воды 5478 – 172 = 5306 л

Проверка: концентрация массы 966,65*100/(966,65 + 5306) = 15 %

 

5.1.14 пресс-фильтр

 

Обозначим Х количество оборотной воды, уходящей в бак пресс-фильтра. На пресс-фильтр должно поступить: волокна 966,65

воды 5306 + Х – 4000

Концентрация массы, поступающей на пресс-фильтр, может быть рассчитана по формуле: 966,65*100/(5306 + Х – 4000) = 1,5 %

Х = 63137 л.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 966,65 кг

воды 5306 + 63137 - 4000 = 64443 л.

Проверка: концентрация массы 966,65*100/(966,65 + 64443) = 1,7 %

 

 

5.1.15 Башня щелочения (Щ)

 

при выходе из башни масса разбавляется оборотной водой из бака пресс-фильтра. Подсчитаем количество оборотной воды, поступающей на разбавление. обозначим его У. из башни должно выходить волокна 966,65 кг. Химические потери волокна на этой ступени составляют 1,0 %. В башню следует подать волокна:

966,65*100/99 = 976,41 кг.

при концентрации массы в башне (на входе) 12 % воды в ней должно быть:

976,41*88/12 = 7157 л.

Поскольку при поступлении массы в зону разбавления башни количество в ней остаётся таким же, как при входе в башню, для разбавления массы, поступающей на пресс-фильтр, можно написать следующее уравнение:

У + 7157 = 64443

У = 57286 л.

Химические потери волокна в башне: 976,41 – 966,65 = 9,76 кг.

В башню поступает: волокна 976,41 кг

воды 7157 л.

Проверка: концентрация массы 976,41*100/(976,41 + 7157) = 12 %

 

5.1.16 Двухвальный смеситель башни щелочения (Щ)

 

По режиму расход NaOH на щелочения составляет 12 кг/т целлюлозы. При концентрации NaOH в растворе 100 г/л или 0,1 кг/кг воды, количество отбельного раствора составит: 12/0,1 = 120 кг.

В смесителе производится подогрев массы паром до 80 0С. Подсчитаем затраты теплоты. Примем температуру массы, сходящей с пресс-фильтра, равной 40 0С. Удельную теплоёмкость волокна 1,34 кДж/(кг*0С). Максимальные затраты теплоты на нагрев массы равны:

Q = (976,41*1,34 + 7157*4,19)*(80 – 40) = 1251849 кДж

С потерями на теплоотдачу 5 %: 1251849*1,05 = 1314442 кДж

Расход пара давлением 0,3 Мпа (удельная энтальпия 2740 кДж/кг)

D = 1314442/(2740 – 80*4,19) = 546 кг.

За вычетом конденсата пара и щелочного раствора в смеситель поступит:

7157 – 120 – 546 = 6491 л.

От пресс-фильтра в смеситель башни щелочения поступит:

волокна 976,41 кг

воды 6491 л.

Проверка: концентрация массы 976,41*100/(976,41 + 6491) = 13 %

 

5.1.17 пресс-фильтр.

 

Обозначим Х количество оборотной воды, уходящей в бак пресс-фильтра. На пресс-фильтр должно поступить: волокна 976,41

воды 6491 + Х – 4000

Концентрация массы, поступающей на пресс-фильтр, может быть рассчитана по формуле: 976,41*100/(6491 + Х – 4000) = 1,5 %

Х = 62603 л.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 976,41 кг

воды 6491 + 62603 – 4000 = 65094 л.

Проверка: концентрация массы 976,41*100/(976,41 + 65094) = 1,5 %

 

5.1.18 Башня отбелки двуокисью хлора (Д0)

 

при выходе из башни масса разбавляется оборотной водой из бака пресс-фильтра. Подсчитаем количество оборотной воды, поступающей на разбавление. обозначим его У. из башни должно выходить волокна 976,41 кг. Химические потери волокна на этой ступени составляют 1,0 %. В башню следует подать волокна:

976,41*100/99 = 986,27 кг.

при концентрации массы в башне (на входе) 12 % воды в ней должно быть:

986,27*88/12 = 7233 л.

Поскольку при поступлении массы в зону разбавления башни количество в ней остаётся таким же, как при входе в башню, для разбавления массы, поступающей на пресс-фильтр, можно написать следующее уравнение:

У + 7233 = 65094

У = 57861 л.

Химические потери волокна в башне: 986,27 – 976,41 = 9,86 кг.

В башню поступает: волокна 986,27 кг

воды 7233 л.

Проверка: концентрация массы 986,27*100/(986,27 + 7233) = 12 %

По режиму расход двуокиси хлора на 1 ступень составляет 30 кг/т целлюлозы. При концентрации ClO2 в растворе 14 г/л или 0,014 кг/кг воды, количество отбельного раствора составит: 30/0,014 = 2143 кг.

Из двухвального смесителя в башню поступит: волокна 986,27 кг

воды 7233 – 2143 = 5090 л

 

5.1.19 Двухвальный смеситель башни отбелки двуокисью хлора (Д0)

 

В смесителе производится подогрев массы паром до 75 0С. Подсчитаем затраты теплоты. Примем температуру массы, сходящей с пресс-фильтра, равной 45 0С. Удельную теплоёмкость волокна 1,34 кДж/(кг*0С). Максимальные затраты теплоты на нагрев массы равны: Q = (986,27*1,34 + 7233*4,19)*(75 – 45) = 948836 кДж

С потерями на теплоотдачу 5 %: 948836*1,05 = 996278 кДж

Расход пара давлением 0,3 Мпа (удельная энтальпия 2740 кДж/кг)

D = 996278/(2740 – 75*4,19) = 411 кг.

За вычетом конденсата пара и щелочного раствора в смеситель поступит:

7233 – 411 – 2143= 4679 л.

От пресс-фильтра в смеситель башни щелочения поступит:

волокна 986,27 кг

воды 4679 л.

Проверка: концентрация массы 986,27*100/(986,27 + 4679) = 17 %

 

5.1.20 пресс-фильтр.

 

Обозначим Х количество оборотной воды, уходящей в бак пресс-фильтра. На пресс-фильтр должно поступить: волокна 986,27

воды 4679 + Х – 4000

Концентрация массы, поступающей на пресс-фильтр, может быть рассчитана по формуле: 986,27*100/(4679 + Х – 4000) = 1,5 %

Х = 65072 л.

На пресс-фильтр должно поступить: волокна 986,27 кг

воды 4679 + 65072 – 4000 = 65751 л.

Проверка: концентрация массы 986,27*100/(986,27 + 65751) = 1,5 %

 

5.1.21 Выдувной резервуар.

 

Из кислородного реактора масса выдувается в выдувной резервуар. концентрация массы в нем составляет 6 %. При выходе из выдувного резервуара масса разбавляется оборотной водой из бака фильтрата пресс-фильтра. Определим количество оборотной воды, поступающей на разбавление, обозначив его У. При концентрации массы 1,5 % количество воды в ней: 986,27*94/6 + У = 65751

У = 50299 л

В выдувной резервуар должно поступить: волокна 986,27 кг

воды 986,27*94/6 = 15451 л

 

5.1.22 Кислородный реактор (КЩО)

 

Концентрация массы в зоне реакции 12 %. В нижней части реактора происходит разбавление массы оборотной водой до концентрации 6 % и выдувка её в выдувной резервуар.

Подсчитаем количество оборотной воды, поступающей на разбавление. обозначим его У. из башни должно выходить волокна 986,27кг. Химические потери волокна на этой ступени составляют 4,0 %. В реактор следует подать волокна:

986,27*100/96 = 1027,36 кг.

при концентрации массы 12 % воды в ней должно быть: 1027,36*88/12 = 7534л.

Общее количество воды в массе, поступающей в выдувной резервуар:

У + 7534 = 15451

У = 7917 л.

Химические потери волокна в башне: 1027,36 – 986,27 = 41,09 кг

В реактор должно поступить: волокна 1027,36 кг

воды 7534 л

Примем расход кислорода на кислородно-щелочное облагораживание в размере 2 % от массы волокна: 1027,36*0,02 = 20,55 кг

Потери кислорода примем равными 25 %: 20,55 + 5,14 = 25,69 кг

Избыток оборотной воды, направляемый из бака фильтрата пресс-фильтра на промывку небелёной целлюлозы: 13201 – 7917 = 5284 л

Подсчитаем расход пара на подогрев массы в реакторе до 95 0С. Температура массы, поступающей из смесителя, 80 0С, температура кислорода 10 0С.

Q1=1027,36*1,47*(95-80)+7534*4,19*(95-80)+25,69*0,934*(95-10) = 498205 кДж

D1= 498205/ (2744,03-95*4,19) = 212 кг

Q2= 1027,36*1,47*(95-80)+(7534-212)*4,19*(95-80)+25,69*0,934*(95-10)=484880кДж

D2 = 484880/(2744,03-95*4,19) = 207 кг

В реактор поступит: волокна 1027,36 кг

воды 7534 – 207 = 7322 л

 

5.1.23 Двухвальный смеситель кислородного реактора.

 

По режиму расход NaOH на кислородно-щелочное облагораживание составляет 20 кг/т. При концентрации раствора NaOH 100 г/л или 0,1 кг/кг воды количество раствора щелочи составляет: 20/0,1 = 200 л

Определим количество пара, необходимого на нагрев массы в двухвальном смесителе до 80 0С. Примем температуру щёлочи равной 20 0С, температуру массы, сходящей со сгустителя 30 0С.

Q1=1027,36*1,47*(80-30)+(7322-200)*4,19*(80-30)+200*4,19*(80-20)=1617850кДж

D1= 1617850/(2744,03-80*4,19) = 672 кг

Q2=1027.36*1.47*(80-30)+(7322-200-672)*4.19*(80-30)+200*4.19*(80-20) = 1477066 кДж

D2 = 1477066/(2744,03-80*4,19) = 613 кг

От сгустителя в смеситель кислородного реактора поступает:

волокна 1027,36 кг

воды 7322-200-613 = 6509 л

Проверка: концентрация массы сходящей со сгустителя

1027,36*100/(1027,36+6509)=13,6%

 

5.1.24 Сгуститель.

 

Определим количество оборотной воды, сходящей со сгустителя:

1027,36*100/(6509 + Х) = 1,5

Х = 60594 л

На сгуститель поступает: волокна 1027,36 кг

воды 6509+60954 = 67463 л

Воду от сгустителя отправляем на промывку небелёной целлюлозы.

Результаты расчета материального баланса сведены в таблицу 5.3

Результаты расчета теплового баланса сведены в таблицу 5.2.

 

Таблица 5.2 – Сводная таблица теплового баланса

Наименование Максимальные затраты теплоты, кДж Расход пара кг
Смеситель башни КШО    
Кислородный реактор    
Смеситель башни Д0    
Смеситель башни Щ    
Смеситель башни Д1    
Смеситель башни Д2    

Таблица 5.3 Сводная таблица материального баланса отбельного цеха

Статьи прихода Приход, кг Статьи расхода Расход, кг
волокна воды массы волокна воды массы
Масса на сгуститель   1027,36   68490,36 Масса со сгустителя Оборотная вода 1027,36 -   7536,36
ИТОГО 1027,36   68490,36 ИТОГО 1027,36   68490,36
Двухвальный смеситель
Масса в смеситель Раствор NaOH Пар 1027,36 - -   7536,36 Масса в реактор 1027,36   8349,36
ИТОГО 1027,36   8349,36 ИТОГО 1027,36   8349,36
Кислородный реактор
Масса в реактор Пар Оборотная вода на разбавление 1027,36 - -   8349,36 Масса в выдувной резервуар Химические потери 986,27 41,09 - 16437,27 41,09
ИТОГО 1027,36   16478,36 ИТОГО 1027,36   16478,36
Выдувной резервуар
Масса из реактора Оборотная вода на разбавление 986,27 -   16437,27 Масса на пресс-фильтр 986,27   66737,27
ИТОГО 968,27   66736,27 ИТОГО 986,27   66737,27
Пресс-фильтр
Масса из выдувного резервуара Свежая вода на спрыски 986,27 -   66737,27 Масса в смеситель Оборотная вода в бак 986,27 -   5665,27
ИТОГО 986,27   70737,27 ИТОГО 986,27   70737,27
Смеситель перед башней отбелки двуокисью хлором Д0
Масса перед пресс-фильтром Пар 986,27 -   5665,27 Масса в радиальный смеситель 986,27   6076,27
ИТОГО 986,27   6076,27 ИТОГО 986,27   6076,27
Радиальный смеситель
Масса из двухвального смесителя Раствор ClO2 986,27 -   6076,27   Масса в башню отбелки ClO2 986,27   8219,27
ИТОГО 986,27   8219,27 ИТОГО 986,27   8219,27
Статьи прихода Приход, кг Статьи расхода Расход, кг
волокна воды массы волокна воды массы
Башня отбелки двуокисью хлора Д0
Масса из радиального смесителя Оборотная вода 986,27 -   8219,27 Масса на пресс-фильтр Химические потери 976,41 9,86 - 66070,41 9,86
ИТОГО 986,27   66080,27 ИТОГО 986,27   66080,27
Масса на пресс-фильтр
Масса из башни отбелки Свежая вода на спрыски 976,41 -   66070,41 Масса в двухвальный смеситель Оборотная вода 976,41 -   7467,41
ИТОГО 976,41   70070,41 ИТОГО 976,41   70070,41
Двухвальный смеситель башни щелочения
Масса от пресс-фильтра Пар Раствор NaOH 976,41 - -   7467,41 Масса в башню щелочения 976,41   8133,41
ИТОГО 976,41   8133,41 ИТОГО 976,41   8133,41
Башня щелочения
Масса из смесителя Оборотная вода 976,41 -   8133,41 Масса на пресс-фильтр Химические потери 966,65 9,76 - 65409,65 9,76
ИТОГО 976,41   65419,41 ИТОГО 976,41   65419,41
Пресс-фильтр
Масса из башни щелочения Свежая вода на спрыски 966,65 -   65409,65 Масса в двухвальный смеситель Оборотная вода 966,65 -   6272,65
ИТОГО 966,65   65419,41 ИТОГО 966,65   65419,41
Двухвальный смеситель перед башней щелочения гипохлоритом
Масса от пресс-фильтра Раствор NaOH 966,65 -   6272,65 Масса в башню ЩГ 966,65   6444,65
ИТОГО 966,65   6444,65 ИТОГО 966,65   6444,65
Башня щелочения гипохлоритом
Масса из смесителя Оборотная вода 966,65 -   6444,65 Масса на пресс-фильтр Химические потери 962,78 3,87 - 65147,78 3,87
ИТОГО 966,65   65151,65 ИТОГО 966,65   65151,65

 


 

Статьи прихода Приход, кг Статьи расхода Расход, кг
волокна воды массы волокна воды массы
Пресс-фильтр
Масса из башни щелочения Свежая вода на спрыски 962,78 -   65147,78 Масса в двухвальный смеситель Оборотная вода 962,78 -   5816,78
ИТОГО 962,78   69147,78 ИТОГО 962,78   69147,78
Двухвальный смеситель перед башней холодного облагораживания
Масса от пресс-фильтра Раствор NaOH 962,78 -   5816,78 Масса в башню ХО 962,78   6116,78
ИТОГО 962,78   6116,78 ИТОГО 962,78   6116,78
Башня холодного облагораживания
Масса из смесителя Оборотная вода 962,78 -   6016,78 Масса на пресс-фильтр Химические потери 885,76 77,06 - 59936,76 77,06
ИТОГО 962,78   60013,78 ИТОГО 962,78   60013,78
Пресс-фильтр
Масса из башни ХО Свежая вода на спрыски 885,76 -   59936,76 Масса в двухвальный смеситель Оборотная вода 885,76 -   6114,76
ИТОГО 885,76   63936,76 ИТОГО 885,76   69950,76
Смеситель перед башней отбелки двуокисью хлором Д1
Масса перед пресс-фильтром Пар 885,76 -   6114,76 Масса в радиальный смеситель 885,76   6524,76
ИТОГО 885,76   6524,76 ИТОГО 885,76   6524,76
Радиальный смеситель
Масса из двухвального смесителя Раствор ClO2 885,76 -   6524,76   Масса в башню отбелки Д1 885,76   7381,76
ИТОГО 885,76   7381,76 ИТОГО 885,76   7381,76
Башня отбелки двуокисью хлора Д1
Масса из радиального смесителя Оборотная вода 885,76 -   7381,76 Масса на пресс-фильтр Химические потери 883,1 2,66 - 59756,1 2,66
ИТОГО 885,76   59758,76 ИТОГО 885,76   59758,76

 

Статьи прихода Приход, кг Статьи расхода Расход, кг
волокна воды массы волокна воды массы
Пресс-фильтр
Масса из башни Д1 Свежая вода на спрыски 883,1 -   59756,1 Масса в двухвальный смеситель Оборотная вода 883,1 -   6394,1
ИТОГО 883,1   63756,1 ИТОГО 883,1   63756,1
Смеситель перед башней отбелки двуокисью хлором Д2
Масса перед пресс-фильтром Пар 883,1 -   6394,1 Масса в радиальный смеситель 883,1   6788,1
ИТОГО 883,1   6788,1 ИТОГО 883,1   6788,1
Радиальный смеситель
Масса из двухвального смесителя Раствор ClO2 883,1 -   6788,1   Масса в башню отбелки Д2 883,1   7359,1
ИТОГО 883,1   7359,1 ИТОГО 883,1   7359,1
Башня отбелки двуокисью хлора Д2
Масса из радиального смесителя Оборотная вода 883,1 -   7359,1 Масса на пресс-фильтр Химические потери 880,44 2,66 - 59576,44 2,66
ИТОГО 883,1   59579,1 ИТОГО 883,1   59579,1
Пресс-фильтр
Масса из башни Д1 Свежая вода на спрыски 880,44 -   59576,44 Масса в ванну фильтрата Оборотная вода 880,44 -   5353,44
ИТОГО 880,44   63576,44 ИТОГО 880,44   63576,44
Ванна пресс-фильтра
Масса с барабана пресс-фильтра Раствор SO2 Оборотная вода 880,44 - -   5353,44 Масса в бассейн низкой конц-ии Химические потери 880,00 0,44 - 0,44
ИТОГО 880,44   17600,44 ИТОГО 880,44   17600,44

5.4 Расчет оборудования отбельного цеха

 

5.4.1 Расчет отбельных башен

Необходимый реакционный объем башни рассчитывается по формуле:

где Vp – реакционный объем, м; М – масса абсолютно сухой целлюлозы, посту­пающей в башню за сутки, т; t — время пребывания массы в башне, мин; св – концентрация волокна, %; К- коэффициент заполнения башни, для башен с ходом массы снизу вверх К = 0,95, для башен с ходом массы сверху вниз К = 0,85;

Потребный общий объем отбельной башни определяют по формуле:

Vобщ = Vр + Vразб,

Объем зоны разбавления для башен с плоским днищем:

где dв – внутренний диаметр башни, рассчитанный из величины Vp, м; hр – высота зоны разбавления. Hр = (1,5… 1,7) м. Соотношение между общей высотой башни и диамет­ром должно быть от 3,5:1 до 5,0:1.

Башня Д0.

Необходимый реакционный объем башни рассчитывается по формуле:

Объем зоны разбавления для башен с плоским днищем, принимаем dв= 4,0 м,

hр = 1,5 м.:

Потребный общий объем отбельной башни определяют по формуле:

Vобщ = 402,88 + 4,71 = 407,59м3

Башня Щ.

Необходимый реакционный объем башни рассчитывается по формуле:

Объем зоны разбавления для башен с плоским днищем, принимаем dв= 6,0 м,

hр = 1,5 м.:

Потребный общий объем отбельной башни определяют по формуле:

Vобщ = 797,72 + 7,065 = 804,785 м3

Башня ЩГ.

Необходимый реакционный объем башни рассчитывается по формуле

Объем зоны разбавления для башен с плоским днищем, принимаем dв= 7,0 м,

hр = 1,5 м.

Потребный общий объем отбельной башни определяют по формуле:

Vобщ = 947,70 + 8,24 = 955,94 м3

Башня ХО.

Необходимый реакционный объем башни рассчитывается по формуле

Объем зоны разбавления для башен с плоским днищем, принимаем dв= 5,0 м,

hр = 1,5 м.

Потребный общий объем отбельной башни определяют по формуле:

Vобщ = 442,45 + 5,89 = 448,34 м3

Башня Д1.

Необходимый реакционный объем башни рассчитывается по формуле

Объем зоны разбавления для башен с плоским днищем, принимаем dв= 7,0 м, hр = 1,5 м.

Потребный общий объем отбельной башни определяют по формуле:

Vобщ = 1085,49 + 8,24 = 1093,73м3

 

Башня Д2.

Необходимый реакционный объем башни рассчитывается по формуле

Объем зоны разбавления для башен с плоским днищем, принимаем dв= 7,0 м,

hр = 1,5 м.

Потребный общий объем отбельной башни определяют по формуле:

Vобщ = 1082,23 + 8,24 = 1090,47 м3

 

5.4.2 Выбор промывного оборудования

 

Расчет промывного оборудования сводится к определению фильт­рующей поверхности. Фильтрующая поверхность определяется по количе­ству массы, поступающей на пресс-фильтр из башни:

где F – фильтрующая поверхность, м2: Qвол – количество а.с. массы на 1 т цел­люлозы, кг; Qсут – суточная производительность отбельного цеха, т/сут; g – съем а.с. массы с 1 м фильтрующей поверхности, кг.

Съем воздушно-сухой целлюлозы с 1 м поверхности принимается в зависимости от вида вырабатываемого волокнистого полуфабриката и ти­па промывного оборудования. Принимаем съём равный 26 т/сут.

В зависимости от типа и производительности фильтра выбираются установочная мощность электродвигателя привода барабана фильтра, от­жимного вала, шнека-разбавителя.

Башня Д0

Фильтрующая поверхность:

Башня Щ

Фильтрующая поверхность:

 

Башня щг

Фильтрующая поверхность:

Башня хо

Фильтрующая поверхность:

Башня Д1

Фильтрующая поверхность:

Башня Д2

Фильтрующая поверхность:

 

5.4.3 Расчет вместимости баков оборотной воды

 

Вместимость баков, м3, определяют по количеству оборотной воды, уходящей с вакуум-фильтров:

где QВ – количество оборотной воды на 1 т целлюлозы, л; Т- время пребывания воды в баке, Т = 3… 5 мин; К – коэффициент заполнения бака. К = 0,8.

Баки снабжаются переливными трубами для отвода избытка оборот­ной воды.

Башня Д0.

Вместимость бака, м3:

Башня Щ.

Вместимость бака, м3:

Башня ЩГ.

Вместимость бака, м3:

Башня ХО.

Вместимость бака, м3:

Башня Д1.

Вместимость бака, м3:

Башня Д2.

Вместимость бака, м3:

5.4.4 Расчет вместимости массных бассейнов

 

Вместимость бассейнов низкой концентрации рассчитывается так же, как и вместимость баков оборотной воды. Время запаса массы в бас­сейне 0,5…2,5 ч. После расчетов вместимостей массных бассейнов и ба­ков оборотной воды производится их унификация.

Вместимость бака, м3:

 

5.4.5 Расчет и выбор насосов

Насосы для подачи массы высокой и низкой концентрации и обо­ротной воды выбирают по производительности и требуемому напору. Рас­чет насосов производят после уточнения расположения оборудования в отбельном цехе и выполнения компоновочных чертежей.

Насосы для подачи оборотной воды на разбавление массы в башне

с движением массы сверху вниз Д0

Подача насоса, л/мин,

где Qвол – количество абсолютно сухой массы, уходящей из башни, на 1 т воз­душно-сухой целлюлозы, кг; св – концентрация волокна в зоне разбавления, %; Qв – количество воды, поступающей в башню с массой, л (кг): Qсут – производи­тельность отбельного цеха, т/сут.

Подачу насосов для оборотной воды на разбавление массы в башнях, работающих по принципу движения массы снизу вверх, рассчитывают по формуле

где св – концентрация волокна в массе, уходящей из башни, %.

При принятой компоновке пресс-фильтры устанавливаются на отметке (+15 м). При нормальном уровне воды в баке Hвсас = 7м, Ннагн = 0.

Башня Щ

Подача насоса, л/мин:

Башня ЩГ

Подача насоса, л/мин:

Башня ХО

Подача насоса, л/мин:

Башня Д1

Подача насоса, л/мин:

Башня Д2

Подача насоса, л/мин:

 

 

5.4.6 Насосы для подачи химикатов

Подача насоса, л/мин:

где Qx – количество перекачиваемого раствора реагента, л/т.

Башня КЩО.

Подача насоса, л/мин:

Башня Д0.

Подача насоса, л/мин:

Башня Щ.

Подача насоса, л/мин:

Башня ЩГ.

Подача насоса, л/мин:

Башня ХО.

Подача насоса, л/мин:

Башня Д1.

Подача насоса, л/мин:

Башня Д2.

Подача насоса, л/мин:

 

5.5 По расчётным данным подбираем оборудование.

 

5.5.1 КЩО

Техническая характеристика.

Параметры Величина параметра

Номинальная производительность, т/сут 250-800

Массовая доля волокна, % 8-12

Водородный показатель, ед Рн 10-12

Рабочее давление, Мпа 0,5-1,0

Рабочая температура, 0С 120

Основной материал реактора сталь 12х18Н10Т

 

5.5.2 Башни отбелки.

Техническая характеристика.

Параметры Величина параметра

Номинальная вместимость, м3 40-2000

Массовая доля волокна, %

на входе до 12

на выходе 1,5-4,5

Перемешивающее устройство: трехлопастная винтовая мешалка

Диаметр винта, мм 750-1250

Основные материалы двухслойная сталь с плакирующим слоем,

марки: 12х18Н10Т,10х17Н13М2Т,титан ВТ1-0

 

5.5.3 двухвальные смесители

Техническая характеристика.

Параметры Величина параметра

Производительность, т/сут не более 100 200 400

Вместимость, м3 1,25 1,25 2,5

Массовая доля волокна, % не более 12 12 12

Рабочее давление, Мпа гидростатическое

Рабочая температура, 0С не более 80 85 90

Мощность электродвигателя, кВт 37 37 75

Основные материалы 12х18Н10Т или 10х17Н13М2Т

Расчетная масса, кг 4800 4800 6870

 

 

5.5.4 Бассейн с горизонтальным перемешивающим устройством.

Основной материал: двухслойная сталь с плакирующим слоем марки 12Х18Н10Т или 08Х17Н15М3Т.

Техническая характеристика.

Параметр 204-135А-11

Вместимость номинальная, м3 630

Диаметр бассейна D, мм 7000

Масса в.с. вещества, т не более 10,42

Массовая доля волокна, % 5

Мощность установки, кВт не более 72

Габаритные размеры, мм: длина L 8980

ширина, В 7500

высота, Н 6617

Масса бассейна, кг 18530

 

5.5.5 Промывной пресс Twin RollTM – B

Техническая характеристика.

Параметр пресс, тип DPA – xx/yy

Фильтрующая поверхность, м2 25,4

Размеры: длина, мм 8450

Ширина, мм 3000

Высота, мм 4000

Транспортная маркировка:

Вес нетто, кг 32000

Вес брутто, кг 34000

Объём, м3 64

Электродвигатели:

Мощность главного насоса, кВт 110

Скорость главного насоса, об/мин 1450

Мощность насоса высокого давления, кВт 1,5

Мощность насоса в средней части, кВт 3,0

Мощность электронасоса, кВт 18,5

Скорость электронасоса, об/мин 1450

 

5.5.6 насосы

типоразмер насоса БМ 118/31,5 (8БМ-7Н) БМ 530/22,4 (14БМ-14Н)

для




<== предыдущая лекция | следующая лекция ==>
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ | ТЕМЫ КУРСОВЫХ РАБОТ. Оптимальная температура на ступени делигнификации – 70 °С, на 1 и 2 ступенях отбелки – 75°С

Дата добавления: 2015-10-15; просмотров: 481. Нарушение авторских прав; Мы поможем в написании вашей работы!



Важнейшие способы обработки и анализа рядов динамики Не во всех случаях эмпирические данные рядов динамики позволяют определить тенденцию изменения явления во времени...

ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Статика является частью теоретической механики, изучающей условия, при ко­торых тело находится под действием заданной системы сил...

Теория усилителей. Схема Основная масса современных аналоговых и аналого-цифровых электронных устройств выполняется на специализированных микросхемах...

Логические цифровые микросхемы Более сложные элементы цифровой схемотехники (триггеры, мультиплексоры, декодеры и т.д.) не имеют...

ОЧАГОВЫЕ ТЕНИ В ЛЕГКОМ Очаговыми легочными инфильтратами проявляют себя различные по этиологии заболевания, в основе которых лежит бронхо-нодулярный процесс, который при рентгенологическом исследовании дает очагового характера тень, размерами не более 1 см в диаметре...

Примеры решения типовых задач. Пример 1.Степень диссоциации уксусной кислоты в 0,1 М растворе равна 1,32∙10-2   Пример 1.Степень диссоциации уксусной кислоты в 0,1 М растворе равна 1,32∙10-2. Найдите константу диссоциации кислоты и значение рК. Решение. Подставим данные задачи в уравнение закона разбавления К = a2См/(1 –a) =...

Экспертная оценка как метод психологического исследования Экспертная оценка – диагностический метод измерения, с помощью которого качественные особенности психических явлений получают свое числовое выражение в форме количественных оценок...

Философские школы эпохи эллинизма (неоплатонизм, эпикуреизм, стоицизм, скептицизм). Эпоха эллинизма со времени походов Александра Македонского, в результате которых была образована гигантская империя от Индии на востоке до Греции и Македонии на западе...

Демографияда "Демографиялық жарылыс" дегеніміз не? Демография (грекше демос — халық) — халықтың құрылымын...

Субъективные признаки контрабанды огнестрельного оружия или его основных частей   Переходя к рассмотрению субъективной стороны контрабанды, остановимся на теоретическом понятии субъективной стороны состава преступления...

Studopedia.info - Студопедия - 2014-2024 год . (0.017 сек.) русская версия | украинская версия