С учетом (6) выражение (5) можно переписать в виде

V_ф = . (7)

Групповая скорость V_гр характеризует скорость перемещения высокочастотной энергии вдоль оси волновода за время t на расстояние АД: V_гр= АД / t = AВ sin / t. Если t равно Т, то для волновода с воздушным заполнением

V_гр = С sin = C = . (8 )

Из равенства (8) видно, что скорость распространения энергии меньше скорости света. Между рассмотренными скоростями существует простая зависимость: V_ф V_гр = C ².

Из изложенного видно, что фазовая и групповая скорости волны в волноводе являются функциями частоты или длины волны, а также зависят от параметров среды, заполняющей волновод. Причем каждому типу колебаний Н_mn или E_mn. соответствует своя критическая длина волны, а следовательно и скорость распространения. На рис.3 приведены теоретические зависимости фазовой и групповой скоростей от частоты f для волновода прямоугольного сечения с воздушным заполнением. При частоте, близкой к критической частоте соответствующего типа колебаний, фазовая скорость стремится к бесконечности, а групповая – к нулю. С увеличением частоты относительно критической фазовая и групповая скорости стремятся к скорости света. Для волновода с диэлектрическим заполнением >1 критическая частота уменьшается , область отсечки сдвигается влево, график фазовой скорости сместится влево и вниз. Поскольку критические длины воли H₂₀ и H₀₁ меньше критической длины волны H₁₀, то фазовые скорости волн высших порядков больше фазовой скорости низшей волны Н₁₀. Явление, характеризующее зависимость фазовой и групповой скоростей от частоты, называется дисперсией. Среды, в которых эго явление наблюдается, называются дисперсными или дисперсионными.

Рис. 3

Дисперсия, при которой фазовая скорость больше скорости распространения энергии электромагнитной волны V_гр, называется нормальной. Поскольку в волноводе с волной Н₁₀ фазовая скорость больше групповой, то волновод является средой с нормальной дисперсией. Явление дисперсии приводит к тому, что передаваемый в такой среде сигнал будет искажаться, так как отдельные гармоники, на которые этот сигнал можно разложить, будут распространяться с различными скоростями (рис. 3) и различным затуханием, что будет пояснено в дальнейшем. Рассмотрим простейший случай, когда передаваемый по волноводу сигнал состоит из двух синусоидальных колебаний с равными амплитудами E_m, круговыми частотами и волновыми числами , отличающимися на малые величины и (рис.4). При этом не будем учитывать потери в волноводе, а его стенки считаем идеально проводящим. Итак,

Суммарная волна, распространяющаяся вдоль оси , волновода, имеет вид

Преобразуем это выражение

При условии и , используя формулу Эйлера, получим

Это выражение можно рассматривать как синусоиду с «несущей» высокой частотой f = , амплитуда которой, медленно меняется с низкой частотой «биений» (частота модуляции) , причем f.

Рис. 4

Модулированная волна распространяется с фазовой скоростью

V_ф = = C ,

а распространение максимума огибающей, т.е. точки, в которой напряженность электрического поля имеет максимальное значение 2Е_m (рис.4), происходит со скоростью, называемой групповой V_гр. Групповая скорость определяется из условия

. (9)

Для упрощения последующих выкладок приравняем выражение (10) нулю. Тогда оно преобразуется к следующему виду:

. (10)

При и в формуле (10) можно перейти к дифференциалу, который будет являться групповой скоростью

V_гр = = = +.

Учитывая, что ,

Получим V_гр=V_ф - . (11)

Подставив в формулу (11) выражение фазовой скорости из формулы (5) и проведя дифференцирование, получим выражение (8).

Из изложенного можно сделать вывод, что скорость распространения энергий в волноводе равна скорости распространения максимума огибающей модулированной волны, т.е. групповой скорости.

До сих пор мы рассматривали волноводы с идеально проводящими стенками, не имеющие потерь. Распространение волны в таких волноводах происходит без затухания. Однако металлы, из которых изготавливаются волноводы, обладают большой, но все же конечной величиной проводимости. Поэтому поле электромагнитной волны частично проникает вглубь проводника и нагревает его, что приводит к потерям энергии. Наряду с потерями в стенках волновода имеются потери в диэлектрической среде, заполняющей волновод. Все это вместе взятое определяет затухающий характер волны, распространяющейся в волноводе. При наличии потерь в линии передачи постоянная распространения является величиной комплексной, а поле изменяется по закону

.

Член е характеризует экспоненциальное уменьшение напряженности электрического поля за счет рассеяния в линии передачи, а – показывает изменение фазы при распространении волны по оси z из одной точки в другую. Коэффициент затухания для волн типа H_mn в прямоугольном волноводе с воздушным заполнением определяется выражением [1]

, (12)

где = ;

=1 при n=0; =1 при m=0;

=2 при n 0; =2 при m 0;

– проводимость стенок волновода;

a и b – размера широкой и узкой стенок.

Для волны H₁₀ выражение (12) преобразуется к виду

. (13)

Как видно из приведенных выражений (12) и (13),затухание , волн в волноводе зависят от длины волны (от частоты f), от проводимости металла и от поперечных размеров волновода. На рис. 5 приведены зависимости затухания от частоты для прямоугольного волновода.

Рис.5.

При частотах, близких к критическим частотам колебаний H₁₀, H₂₀ и H₀₁, затухание каждого типа волн растет за счет увеличения числа отражений от стенок волновода, приходящихся на единицу длины волновода, так как угол падания =0° и при каждом отражении часть энергии рассеивается (поглощается) в стенках. При увеличении частоты сигнала по отношению к критической частоте угол падения увеличивается, следовательно, уменьшается число отражений от боковых стенок и уменьшается общая длина пути плоской электромагнитной волны в волноводе. Поэтому в этой области частот уменьшается затухание, вносимое боковыми стенками, а также верхней и нижней стенками. При значительном увеличении частоты относительно критической число отражений от боковых стенок волновода стремится к нулю, а длина зигзагообразной линии пути волны приближается к длине прямой двухпроводной линии, образованной боковыми стенками волновода. В этом случае затухание, вносимое боковыми стенками, стремится к нулю, а затухание, вносимое верхней и нижней стенками, будет возрастать пропорционально корню квадратному из частоты, так как возрастает поверхностное сопротивление, что приводит к росту потерь на нагрев. Эти две причины, вызывающие рост затухания в волноводе, действуют одновременно с преобладанием одной из них в зависимости от выбранной рабочей частоты. Волны H₂₀ и H₀₁ имеют большее затухание, чем волна H₁₀, как волны высшего порядка.

Если размеры поперечного сечения волновода выбраны стандартными (a =0.75 и b =0,5 a, где – средняя длина волны рабочего диапазона), то затухание

, .

Так как для меди поверхностное сопротивление , то Отсюда следует, что в коротковолновой части сантиметрового диапазона потери в стандартных волноводах весьма велики. Объясняется это тем, что с укорочением длины волны уменьшаются поперечные размеры волновода, что сопровождается возрастанием плотности поверхностного тока проводимости в его стенках, и соответственно возрастают потери. В некоторых случаях, чтобы уменьшить потери, увеличивают размеры поперечного сечения волновода по сравнению со стандартными. Отметим еще, что с увеличением площади поперечного сечения волновода затухание уменьшается, как видно на рис.5 из сравнения кривых затухания для волновода с отношением стенок a/b =5,0, a/b =2,1 и a/b = 1,0. Если волновод заполнить диэлектриком с >1, то кривая затухания смещается влево и вверх.

Затухание волн в волноводе существенно влияет на режим волн в волноводной линии передачи. Режимы волн в линии передачи характеризуются коэффициентами бегущей волны КБВ или стоячей волны КСВ, причем

(14)

где U_max – напряженность в максимуме суммарного поля, полученная в результате сложения падающей от генератора волны на нагрузку и отражённой волны от нагрузки; U_min – напряженность поля в узле суммарного поля; – комплексный коэффициент отражения на входе линии длиной l. В свою очередь, коэффициент отражения на входе зависит от коэффициента отражения от нагрузки линии , затухания и длины линии l следующим образом:

= _н е^{-2 l} = _н е^{-2 l} e^{i2 l} . (15)

Подставив модуль выражения (15) в (14), получим

КСВ= . (16)

Величина модуля коэффициента отражения от нагрузки может меняться в пределах от нуля до единицы. Если коэффициент отражения от нагрузки равен нулю, то в линии устанавливается режим бегущих волн, тогда КСВ=КБВ=I. Если модуль коэффициента отражения от нагрузки равен единице, т.е. равны амплитуды падающих на нагрузку и отраженных от нее волн, то в линии при отсутствия потерь ( =0) устанавливается режим стоячих волн.

Рис. 6

Амплитуда в максимуме стоячей волны равна удвоенному значению амплитуды падающей волна. Амплитуда в узле суммарного поля равна нулю. Коэффициент стоячей волны соответственно равен бесконечности, а КБВ=0. Режим стоячей волны образуется в линии замкнутой или разомкнутой на конце при отсутствии в линии потерь. На рис.6 приведено нормированное к амплитуде падающей волны U_{m пад.} распределение поля суммарной волны вдоль линии передачи для различных значений модуля коэффициента отражения от нагрузки . В режиме стоячих волн =1 и соответствующая кривая семейства принимает вид так называемой коммутированной синусоиды. Минимумы кривых для больших значений выражены более отчетливо, чем максимумы. Расстояние между минимумами равно половине длины волны в линии передачи. При уменьшении уменьшается KСВ, минимум становится менее остроконечным и кривая приближается к синусоиде. В линии с потерями амплитуда отраженной волны от короткозамкнутой нагрузки не будет равна амплитуде волны, возбуждаемой в волноводе генератором, так как волна на длине l получит затухание, двигаясь от генератора к нагрузке и от нагрузки к генератору. Поэтому значение КБВ в этом случае будет не равно нулю, а КСВ – соответственно не равно бесконечности. Следовательно, по измеренным значениям КБВ или КСВ можно судить о затухании волны в линии передачи.

Действительно, если в выражении (16) принять модуль коэффициента отражения от нагрузки равным единице, то оно легко может быть преобразовано к виду

, (17)

Если КСВ>10, что реально в линии, замкнутой на конце, то гиперболический тангенс можно заменить его аргументом

. неп. (18)

или

, дб/м. (19)

Следовательно, точность измерения затухания будет зависеть от выбранного метода измерения больших КСВ.

2. METOДЫ ИЗМЕРЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИХ ДИСПЕРСИЮ И ЗАТУХАНИЕ ВОЛН В ВОЛНОВОДЕ

Зависимость фазовой и групповой скоростей от частоты f характеризуются выражениями (7) и (8), а затухание на рабочей частоте определяется no выражению (19). Поэтому при экспериментальных исследованиях дисперсионных свойств волновода необходимо измерить рабочую частоту f, длину волны в свободном пространстве , длину волны в волноводе и коэффициент бегущей (стоячей) волны КБВ (КСВ).

Длину волны в волноводе на каждой рабочей частоте генератора измеряют при помощи измерительной волноводной линии как удвоенное расстояние между двумя соседними уздами напряженности поля (рис.6)

. (20)

Для точного определения положения каждого минимума рекомендуется пользоваться методом вилки.

Рис.7.

Для этого, перемещая зонд измерительной линии с детекторной секцией вдоль оси волновода находят точки и по обе стороны от минимума (узла), где показания индикатора оказываются одинаковыми. Положение минимума определится из соотношения:

. (21)

Рассчитав по формуле (20) длину волны , рассчитывают по частоте генератора f длину волны в свободном пространстве:

, (22)

где С – скорость света.

Поскольку шкала частот на генераторе может не соответствовать истинной частоте генерируемых колебаний, то длину волны в свободном пространстве можно определять по измеренной :

, (23)

где а =72,14 мм – размер широкой стенки волновода.

Для определения затухания на рабочей частоте необходимо измерить КБВ (КСВ) и длину волновода l, замкнутого на конце. Существует несколько методов измерения КБВ при помощи волноводной измерительной линии.

Зонд измерительной линии плавно перемещается вдоль оси волновода и измеряется выпрямленный ток детектора, связанный с приложенным высокочастотным напряжением нелинейной зависимостью

где К и Р – параметры, зависящие от свойств детектора, режима его работы и в первую очередь от величины U. Поэтому при измерениях КСВ или КБВ необходимо снимать градуировочную кривую детектора. Эта задача усложняется при работе в полосе частот, так как детектор имеет еще и частотную зависимость. Однако да практике исходят из того, что при малых значениях переменного напряжения всякий детектор имеет квадратичную характеристику I_дет.=kU². При работе на квадратичном участке характеристики детектора

(25)

Опыт показывает, что для современных стандартных кристаллических детекторов это выражение оказывается справедливым, если ток детектора в максимуме не превышает 30 мкА (значения КСВ<10). При значениях КСВ>10 необходимо учитывать градуировочную кривую детектора. Однако в этом случае возможны ошибки при определении максимального значения поля, так как зонд измерительной линии в максимуме поля оказывает сильное влияние на отбор высокочастотной мощности. При исследовании короткозамкнутой линии с малыми потерями в диапазоне частот этот метод дает большие ошибки. Существует еще одни способ измерения КСВ, причем непосредственно в децибеллах. При измерениях необходимо иметь градуированный в децибеллах аттенюатор на выходе генератора. Зонд измерительной линии устанавливается в узле поля и записываются положения аттенюатора А_узла (дБ). Затем зонд перемещают в пучность поля и с помощью выходного аттенюатора добиваются на индикаторе значения поля, равного значении поля в узле. Записываются полученные таким образом значения аттенюатора А_пучн (дБ). Значения КСВ определяются как разность КСВ=А_пучн–А_узла ,

соответственно КБВ = А _узла – А _пучн..

Здесь действие деления по формуле (25) заменяется при определении коэффициентов КСВ и КБВ простым вычитанием. Этот способ в лабораторной работе не применим из-за отсутствия градуированного аттенюатора в исследуемом диапазоне частот. От указанных недостатков свободен метод измерения больших КСВ, основанный на измерении ширины узла Z вблизи минимума стоячей волны [4]

(26)

где все обозначения понятны из рис.6, а величина М рассчитывается по значениям суммарного поля в точках Z_1,2 и в точке l _{1,2 min};

. Величиной М можно задаться, исходя из удобства измерений. При квадратичном детекторе удобно принять М=2, тогда ширина узла Z определится точками, где показания индикатора ровно в два раза превышают показания в минимуме (узле) суммарной волны

DZ = Z₂ – Z₁.

В таком случае формулу (25) можно преобразовать к виду

(28)

Измерение «по ширине узла» значения коэффициента бегущей волны для определения коэффициента затухания a по выражению (20) необходимо перевести в децибеллы

КБВ (дБ) = – 20 lg КБВ (измер.)

При измерениях необходимо обеспечить высокую точность отсчета положения зонда в измерительной линии при помощи микрометрической головки на каретке, так как «ширина узла» может составлять доли миллиметра.

3. СОСТАВ АППАРАТУРЫ И ОПИСАНИЕ ЛАБОРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ

Установка для снятия кривых дисперсии и затухания волн в волноводном тракте состоит из двух генераторов высокочастотных колебаний ГЗ-21 и ГЗ-22, измерительной линии типа PI-7, измерительного усилителя 28-ИМ и. исследуемого прямоугольного волновода типа МЭК-32 с размерами поперечного сечения а х в =72,14 х 34,04 мм с воздушным заполнением длиной l =3 м, замкнутого на конце металлической заглушкой. Функциональная схема установки приведена на рис.8.

Рис. 8

Генераторы перекрывают частоты от 1800–4500 МГц и работают в режиме внутренней модуляции с частотой следования импульсов 1000 Гц. В процессе работа генераторы поочередно подключаются к возбуждающей головке волноводного тракта при помощи коаксиального кабеля. Мощность выходов генератора регулируется ручками «Регулировка Вых.1» или Регулировка Вых.2. Коаксиально-волноводный переход возбуждает в прямоугольном волноводе волну Н₁₀, которая через уголковый 90°-переход поступает на вход измерительной волноводной линии PI-7 и далее в исследуемый отрезок волновода. Непосредственно на подвижной каретке измерительной линии расположены указатели положения зонда и ручка перемещения зонда вдоль оси волновода. На подвижной каретке укреплена детекторная головка, которая настраивается на каждой рабочей частоте при помощи двух ручек по максимуму показаний измерительного усилителя. С выхода детектора сигнал подается на вход измерительного усилителя 28-ИМ, который является индикатором величины напряженности суммарного электрического поля в волноводе. Измерения рекомендуется проводить на частотах, указанных далее в табл.1. Нижняя граница определяется близостью к критической частоте волны Н₁₀ в волноводе. Для волновода МЭК-32 критическая частота 2060 МГц. Верхняя граница частоты определяется частотой, за которой выполняются условия распространения не только волны Н_10, но и волны Н₂₀ для волны Н₂₀ (f_кр =4150 МГц).

4. ПОРЯДОК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТЫ И ОБРАБОТКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ

1. Перед началом работы необходимо ознакомиться с методикой измерения параметров, необходимых для расчета, и с описанием установки. Проверить правильность соединений блоков по схеме (рис.7.) Подготовить к работе аппаратуру согласно инструкции, включить аппаратуру и дать ей прогреться в течение 5–10 мин. Убедиться в работоспособности приборов.

2. Настроить генератор ручкой «Настройка» на первую рабочую частоту 2750 МГц. Все органы управления генератора сосредоточена на передней панели. Назначение всех органов управления указано соответствующими надписями. Подключить коаксиальный кабель на выход генератора. Другой выход, если он не используется, закрыть заглушкой и установить аттенюатором «Регулировка входа» максимальное значение, что соответствует положению наименьшей связи неиспользуемого выхода с генератором. Переключатель рода работ поставить в положение – внутренняя модуляция меандром. Установить требуемый уровень мощности на используемом выходе генераторе при помощи соответствующего аттенюатора. Необходимо иметь в виду, что перегрузка генератора (слишком сильная связь с генератором) недопустима, так как колебания могут стать неустойчивыми. Стрелочный индикатор служит для относительной оценки изменения мощности выходов, определения установки максимальной мощности и для контроля отсутствия перегрузки генератора.

3. Настроить детекторную головку измерительной линии PI-7 на рабочую частоту генератора ручками, укрепленными на ней, по максимуму показаний на стрелочном приборе измерительного усилителя 28-ИМ. Поставив ручки декадных переключателей в положение I х 10 х 1000, выставить на верхней шкале усилителя значение U_max =80 х 10⁴ при помощи выходного аттенюатора на генераторе «Регулировка выхода». При перестройке генератора на новую рабочую частоту необходимо вновь настроить детекторную секцию и установить рекомендуемое значение U_max.

4. Измерить положение минимумов поля и «ширину узла» и DZ. Для этого поместить зонд измерительной линии в первая минимум поля (отсчет от генератора), записать значение U_min в делениях по верхней шкале усилителя 28-ИМ с учетом положения ручек декадных переключателей, ослабляющих сигнал на выходе усилителя в 10 раз и в 10, 100, 1000 раз. При этой необходимо помнить, что величина сигнала в узле поля может быть близка к нулю на частотах с минимальным затуханием сигнала. Сдвинув зонд влево от узла так, чтобы величина сигнала на усилителе в два раза превысила сигнал в узле, записать положение зонда Z₁ по линейке измерительной линии. Сместить зонд измерительной линии вправо от узла, запасать положение Z₂, в котором U z_1,2=2U_min (рис.7). Измеренные значения записать в табл.1.

Таблица 1

Параметры	Частота f, МГц
1.	Umin, дел.
2.	USZ1,2, дел.
3.	Z1, см
4.	Z2, см
5.	l1min, см
6.	Z¢1, см
7.	Z¢2, см
8.	l2min, см
9.	DZ, см
10.	L, см
11.	l, см
12.	КБВ
13.	a, дБ/м
14.	Vф/C
15.	Vгр/С

Двигая зонд вдоль оси волновода в сторону от генератора, найти аналогичным образом второй минимум (узел) напряженности электрического поля, зафиксировать значение U_min, а также Z₁ и Z₂.

Измеренные величины позволят рассчитать:

1) ширинy узла Z по формуле (27);

2) положение минимумов по формуле (22);

3) длину волны в волноводе по формуле (21);

4) длину волны генератора Л по формуле (24);

5) коэффициент бегущей волны по формуле (28);

6) 6)затухание по формуле (30);

7) фазовую и групповую скорости по формуле (8) и формуле (9) соответственно.

5.Повторить п.3,4 для частот, указанных в табл.1.или преподавателем.

6. По данным табл.1 построить графики зависимости Vф/C, V_гр/C и затухания от частоты, полученные на основе экспериментальных данных.

7. Рассчитать и построить теоретические зависимости затухания, фазовой и групповой скоростей по формулам (13), (7), (8), (9) для рабочих частот волновода МЭК-32 Результаты расчетов представить в виде табл.2.

Таблица 2

Параметры	Частота f, МГц
1.	l, см
2.	L, см
3.	Vф/C
4.	Vгр/С
5.	a, дБ/м

 

Значение проводимости для медного волновод а=5,7 х 10⁷ 1/Ом м.

8. Сделать выводы по работе, сравнив теоретические и экспериментальные зависимости.

5. СОДЕРЖАНИЕ ОТЧЕТА

1. Краткая формулировка задачи исследования.

2. Функциональная схема лабораторной установки.

3. Таблица с измеренными и обработанными данными.

4. Графики экспериментальных исследований.

5. Программа вычислений на ЭВМ и таблица с результатами расчетов теоретических зависимостей.

6. Графики теоретических зависимостей.

7. Выводы.

6. ПОДГОТОВКА К ЛАБОРАТОРНОЙ РАБОТЕ

Перед выполнением лабораторной работы необходимо

1) уяснить цель работ;

2) изучить явление дисперсии волн в волноводе и затухания;

3) изучить методы измерения параметров, характеризующих дисперсию и затухание волн в волноводе;

4) ознакомиться с описанием приборов и правилами их эксплуатации;

5) рассчитать и построить теоретические зависимости;

6) подготовить титульный лист отчета к лабораторной работе, заготовку для отчета с табл.1 для экспериментальных исследований и функциональной схемой лабораторной установки;

7) проработать методические указания и ответить на все контрольные вопросы.

.Контрольные вопросы

1. Какая волна в волноводе называется Н-волной (Е-волной)?

2. Что называется критической длиной волны и ее смысл?

3. Что называется фазовой скоростью волны в волноводе и ее физический смысл?

4. Что называется групповой скоростью и ее физический смысл?

5. Как изменяются фазовая я групповая скорости в волноводе при изменении рабочей частоты?

6. Как изменятся критическая длина волны, фазовая и групповая скорости, если волновод заполнить диэлектриком с относительной диэлектрической проницаемостью большей единицы?

7. Что называется длиной волны в волноводе и как ее измерить?

8. К каким нежелательным явлениям приводит дисперсия волн при передаче сигналов по волноводному тракту?

9. Что влияет на величину затухания волн в волноводе при изменении рабочей частоты?

10. Как определить полосу пропускания волновода?

11. Как изменяется затухание от частоты, от поперечных размеров волновода, от заполнения?

12. Как экспериментально измерить фазовую и групповую скорости волны в волноводе?

13. Какой зависимостью связано затухание в волноводе с коэффициентом стоячей волны?

14. Какие методы измерения КСВ Вы знаете и какой из них пригоден для использования в данной лабораторной работе?

15. Какие режимы волн в линии передачи Bы знаете? Какой вид имеет распределение напряженности поля вдоль оси волновода при различных значениях коэффициента отражения от нагрузки?

16. В чем заключается метод «вилки» и почему длину волны L определяют как удвоенное расстояние между соседними минимумами поля, а не максимумами?

17. Чем отличаются зависимости V_ф/С, V_гр/C и a от частоты для волн высших порядков от зависимостей для основного типа колебаний в прямоугольном волноводе?

 

Библиографический список

1. Данилов Ю.Н., Красюк В.Н., Никитин Б.Т., Федорова Л.А. Техническая электродинамика и антенны. Электродинамика. Учеб.пособие /ЛИАП. -С.Пб, 1991, 165 с..

2. Григорьев А.Д. Электродинамика и техника СВЧ. М.: Высшая школа, 1990,335 с.

3. Методические указания для выполнения лаб. работы по курсу «Электродинамика». Исследование структуры электромагнитного поля над проводящей плоскостью. Составитель Федорова Л.А. – Л.: ЛИАП, ЛМТ 1984, 32с.

3. Фельдштейн А.Л., Явич Л.Р., Смирнов В.П. Справочник по элементам волноводной техники. М.: Сов. радио, 1967. 451 с.

Оглавление

1. Методические указания…………………………………………….
2. Методы измерения параметров, характеризующих дисперсию и затухание волн в волноводах…………………………………………
3. Состав аппаратуры и описание лабораторной установки……….
4. Порядок выполнения работы и обработка экспериментальных результатов…………………………………………………………….
5. Содержание отчета…………………………………………………
6. Подготовка к лабораторной работе………………………………..
Контрольные вопросы……………………………………………...
Библиографический список……………………………………….