Конструктивна частинаКурсова робота з дисципліни: “ Залізобетонні конструкції ” на тему: “Розрахунок та конструювання збірного прямокутного резервуара”
Виконав: студент ФБА гр. ПЦБ-51 Білоус М.В.
Перевірив: Григорчук А.Б.
Рівне - 2012 Зміст. 1.Вихідні дані.........................................................................3 2.Конструктивна частина........................................................4 3.Розрахунок стінки резервуару.............................................6 4.Навантаження на стінову панель..........................................7 5.Розрахунок стійкості стінової панелі по першій групі граничних станів......................................................................................9 6.Розрахунок днища резервуару.............................................11 Література..............................................................................16
1. Вихіді дані. Призначення будівлі – прямокутний резервуар. Вид залізобетону – збірний. Розмір в плані – 12х18 м. Висота – 3,6 м. Товщина стін – 200 мм. Клас робочої арматури – А500С. Клас бетону – В25. Густина грунту γ – 1,85 т/м3 Кут внутрішнього тертя φ0 = 280. Конструктивна частина Функціональне призначення резервуару – зберігання води. Прямокутна форма доцільна при об’ємі 6-20 тис. м3 і більше. В даному випадку вміст близько 770 м3. Резервуар збірний, перекриття влаштовуємо із збірних уніфікованих залізобетонних елементів. За сітки колон 6х6 м використовуємо плити 6х1.5 м, що обпираються на ригелі та консолі стін, висота 400 мм. Стінка резервуару товщиною 200 мм. З низу з’єднання стінки з днищем жорстке, а зверху шарнірне. Стінку виконуємо гладкою з постійною по висоті товщиною. Ззовні влаштовується гідроізоляція з двох шарів гарячої бітумної мастики. Розміри в плані 12х18 м. Колони приймаємо прямокутного перерізу для промислових будівель без мостових кранів розміром перерізу 300х300 мм, висотою 3,4 м. Колони встановлюються в гнізда, виконані безпосередньо в потовщених ділянках днища. Днище виконуємо монолітним. Для підтримання стаціонарного теплового режиму всередині резервуару покриття утеплюють шаром грунту товщиною 1м. Для доступу людей всередину резервуару і пропуску вентиляційних шахт в покритті влаштовують отвори. Влаштовуємо одну вентиляційну трубу та один люк. В днищі виконуємо приямок розміром 1х1 м і глибиною 0,8 м на випадок очистки і повного опорожнення резервуару. При цьому днище повинно мати ухил і=0,01 від центру до країв. План збірного прямокутного резервуару показано на рис. 1, а поздовжній переріз на рис. 2.
3. Розрахунок стінки резервуару Резервуар збірний, перекриття збірне із системи плит перекриття та балок. Проліт балок –6м. Висота колони – 3,4м. Оскільки висота стіни резервуара h=3,6м < 4м, то стіни приймаємо без ребер жорсткості. Розрахункова схема являє собою однопролітну балку, шириною 1м жорстко защемлену на одному кінці, та завантажену тиском грунту і води.
Рис.3 Розрахункова схема стінки резервуара 4. Навантаження на стінову панель Горизонтальна розрахункове навантаження від тиску води на рівні защемлення стіни: де =1,1 – коефіцієнт надійності за роботою для рідин; =10кН/м3 – об’ємна маса води; Нст=Ннп-(hf/2-t1)=3600-(750/2-300)=3525мм=3,53м; hf=750 – висота фундамента; t1=50мм – заглиблення стінової панелі в фундамент. b=1пог.м довжини стіни.
Визначимо висоту еквівалентного шару обсипки: Hекв=V/ γгр =10/18.5=0.54; де V=10кН/м2 – тимчасове навантаження на поверхны грунту; γгр =18.5кН/м3 – об’ємна маса грунту обсипки.
Горизонтальне розрахункове навантаження від тиску грунту і тимчасового навантаження на рівні верху стінової панелі (від тиску грунту обсипки) де =1,15 – коефіцієнт надійності за навантаженням для насипних грунтів; Н1=Н3+Некв=1,0+0,54=1,54 – сума висот обсипки і еквалентного шару; Н3=1.0м – висота обсипки; φ=28º - кут внутрішнього тертя обсипки.
Горизонтальне навантаження від тиску грунту обсипки на рівні заглиблення стінової панелі в днище резервуара
де Н2=Нст+Некв+Нз=3,53+0,54+1,0=5,07м
Визначимо внутрішні розрахункові зусилля в стіновій панелі від тиску води: - згинальний момент на рівні защемлення стіни - максимальний згинальний момет в прольоті від рівня верха стіни на відстані хо=0,45Нст=1,56м -поперечна сила на рівні защемлення Визначим внутрішні розрахункові зусилля від тиску грунту: - згинаючий момент на рівні защемлення стіни - максимальний згинаючий момент в прольоті від рівня верха стіни на відстані хо=0,411Нст=1,45м - поперечна сила на рівні защемлення
5. Розрахунок стійкості стінової панелі по першій групі граничних станів
Стінова панель на стійкість по нормальним перерізам розраховуємо як плиту з одиночною арматурою з шириною розрахункової смуги b=1000мм. Робоча висота перерізу hо= δ - a = 200 – 30 = 170мм де δ = 200мм – товщина стыновоі панелі; a = 30мм - захисний шар бетону.
В розрахунку по стійкості із двух розрахункових схем приймаємо більше значення згинального моменту. = 39,02 кНм; = 23,31 кНм.
Розглянемо переріз на рівні защемлення: 1. 2. 3. Характеристика стиснутої зони бетону де = 0,85 - для важкого бетону. 4. Граничне значення відносної висоти зжатої зони бетону де = Rs = 510 МПа – розрахунковий опыр арматури классу А-IV; = 450 МПа – гранична напруга в арматури стиснутої зони. 5. Тоді 6. Площа робочої вертикальної арматури
7 Призначаєм діаметр і крок арматури: 10 10 А-IV з =785мм2 і кроком s1=100мм (з обох сторін панелі).
Переріз в прольоті: 1. 2. 3. Тоді 4. Площа робочої вертикальної арматури 5 Призначаєм діаметр і крок арматури: 10 10 А-IV з =785мм2 і кроком s1=200мм (з обох сторін панелі).
|