Студопедія
рос | укр

Головна сторінка Випадкова сторінка


КАТЕГОРІЇ:

АвтомобіліБіологіяБудівництвоВідпочинок і туризмГеографіяДім і садЕкологіяЕкономікаЕлектронікаІноземні мовиІнформатикаІншеІсторіяКультураЛітератураМатематикаМедицинаМеталлургіяМеханікаОсвітаОхорона праціПедагогікаПолітикаПравоПсихологіяРелігіяСоціологіяСпортФізикаФілософіяФінансиХімія






Облік цінних паперів у торговому портфелі банку


Дата добавления: 2015-10-15; просмотров: 581



Двухстадийная схема на первой стадии обеспечивает обезвоживание ЖРО. На второй стадии влажные соли отходов смешивают с расплавленным битумом, одновременно досушивая их и транспортируя к узлу выгрузки. Схема реализуется шнековым смесителем (экструдером), обогреваемым паром или органическим высокотемпературным теплоносителем (Рис.4. 3).

В процессе длительного хранения битумный компаунд изменяет свои характеристики вследствие радиационного воздействия и взаимодействия солей отходов с компонентами битумной матрицы. Безопасность хранения битумированных отходов определяется характеристиками продукта в момент получения и последующими изменениями его свойств.

Поэтому к битумным компаундам предъявляются требования гомогенности, термической и радиационной устойчивости, влагостойкости, устойчивости к химическим, механическим и биологическим воздействиям.

Рис.4.3. Схема непрерывного процесса битумирования
с использованием экструдера.

 

Битумирование является промежуточной технологией, по сложности и стоимости, между цементированием и остекловыванием. Испарение воды способствут сокращению объема иммобилизованных форм отходов при высокой влагостойкости компаундов.

По сравнению с битумными матрицами, использование полимеров позволяет достичь более высокого наполнения конечного продукта отходами благодаря устойчивости его механических свойств (Рис.4.4).

Рис. 4.4. Принцип иммобилизации отходов в термостойкие полимеры

Полимерные системы в качестве матричного материала повышают водоустойчивость и радиационную стойкость конечного продукта, увеличение степени включения в иммобилизующую матрицу радиоактивных отходов, снижение пожаро- и взрывоопасности в процессе приготовления и хранения отвержденных отходов и т.п. [52, 53].

Полимеры можно разделить на две категории:

- термостойкие полимеры, образующиеся при полимеризации мономеров(формальдегид, полиэфиры, винилэфиры, эпоксидные смолы и полиуретаны);

- термопластические полимеры, размягчающиеся при нагреве (полиэтилен, поливинилхлорид и т.п.).

Радиационная устойчивость полимеров ограничивается дозой 105-107Гр. Они допускают включение до: 70 % солей, 65 % ионообменных смол и 40 % золы. Теплопроводность полимеров низкая, а скорость их горения обычно невысока.

Полимерные матрицы устойчивы к слабым кислотам и щелочам. Термопласты в органических растворителях устойчивы до температуры 60°С. Долговременный контакт с водой и температурные циклы не влияют на состояние матрицы: скорость выщелачивания из полимеров ниже, чем для цементных и битумных компаундов. Почти все полимеры устойчивы против воздействия аэробных и анаэробных бактерий, спор, микроорганизмов. При включении радиоактивных отходов в полимеры происходит деградация почти всех свойств последних [52].

Иммобилизация РАО в полимерные матрицы обычно приводит к увеличению объема отходов.

В полимерные матрицы можно включить практически все типы радиоактивных отходов низкого и среднего уровня активности [52, 54]:

• концентраты водных растворов (в том числе с повышенной концентрацией сульфатов и боратов), концентраты от выпарки жидких отходов;

• кальцинаты кубовых остатков;

• ионообменные смолы;

• органические жидкости (ТБФ, сцинтилляционные жидкости, масла);

• шламы;

• твердые отходы (фильтры, реакторные компоненты, порошковые отходы, оболочки ТВЕЛов);

• золы из установок сжигания.

Использование полимерных матриц целесообразно для органических жидкостей и ионнообменных смол (таб. 4.2). Перед отверждением в полимерах отходы подвергают предварительной обработке:

• ионообменные смолы - обезвоживанию (сушке);

• жидкие отходы - сушке (термохимической обработке), кальцинации, химической обработке (изменение рН, понижение растворимости солей);

• масла - эмульгированию в воде.

В настоящее время применение полимеров в качестве отверждающей матрицы ограничивается иммобилизацией органических отходов, с которыми полимеры хорошо совместимы (ионообменные смолы, органические жидкости).

Таблица 4.2.

Промышленная иммобилизации радиоактивных отходов в полимеры.

Страна Объект Тип отходов Процесс
Аргентина Атуха Жидкие отходы АЭС Полиэтилен (экструдер)
Франция Гренобль Концентраты, шламы, ионообменные смолы Полиэфир, эпокси (в бочке)
Хооз Отходы АЭС Полиэфир, эпокси (в бочке)
МС: СОМЕТЕ 1,2 Ионообменные смолы Стирен-дивинил бензен (в бочке)
Германия МС: FAMA, MOWA Ионообменные смолы Стирен-дивинил бензен (в бочке)
Япония Фукушима, Шимане, Кашивазвки, Гамаока Отходы АЭС Полиэфир (в бочке)
Нидерланды Борсель Отходы АЭС Полиэтилен (экструдер)
Швейцария МС: FAMA Ионообменные смолы Стирен-дивинил бензен (в бочке)
Великобритания   Ионообменные смолы Винилэфир-стирен (в бочке)
США МС: Dow Отходы АЭС Винилэфир -стирен (в бочке)

*) МС - мобильная система.

 

Схемы для термопластичных полимеров аналогичны шнековым смесителям для битумирования [52].

При использовании термостойких смол полимеризация и перемешивание протекают одновременно, обычно в реакторах или контейнерах, предназначенных для хранения и захоронения.

4.3. Иммобилизация радиоактивных отходов в цемент

Включение жидких радиоактивных отходов (ЖРО) в цемент отличается доступностью и дешевизной технологического оборудования и матричных материалов, негорючестью конечного продукта, отсутствием у него пластичности, простотой технологических процессов и способностью связывать воду.

В практике обращения с радиоактивными отходами в основном используется цемент общего назначения и другие типы:

• высокоглиноземистый цемент, содержащий свыше 40% А12О3. При твердении этот цемент связывает до 50 масс. % воды; рекомендуется для кондиционирования отходов, содержащих тритий.

пуццолановый цемент, представляющий собой смесь портланд-цемент(ПЦ) с пуццолановыми материалами (природной золой, туфом, трепелом, опокой и др.).

смесь портланд цемента с гашеной известью (1:1) при отверждении радиоактивных отходов, содержащих большие количества борной кислоты или ее солей и органических растворителей

Улучшение характеристик цементов (уменьшение пористости, увеличение прочности, уменьшение тепловыделения при гидратации, улучшение текучести, уменьшение водопроницаемости и т.д.), достигается примешиванием глинозема, шлаков, золы и силикатов.

Взаимодействия цемента с водой осложняется химическими процессами, в которых могут принимать участие компоненты радиоактивных отходов.

Портланд-цемент получают спеканием карбоната кальция, силикатов и окислов алюминия, железа, кремния при температуре 1300-1500оС с последующим измельчением полученного клинкера.

В результате получается смесь дегидратированных окислов кальция, кремния, алюминия и некоторых солей, в основном сульфатов (клинкер).

Таблица 4.3.

Химический состав цементного клинкера

Компонент Минерал Химический состав Массовое содержание, %
Трикальций силикат Алит 3CaOSiO2 36-60
Дикальций силикат Фелит 2CaOSiO2 15-38
Трикальций алюминат Белит 3CaOAlO3 7-15
Тетракальциум алюмоферрит Целит 4CaOAl2O3Fe2O3 8-18
Пентакальциум триалюминат   5CaO3Al2O3 1-2
Кальций сульфатогидрат Гипс CaSO4∙2H2O 2-5

Процесс отверждения цемента связан с реакцией гидратации всех его компонентов при взаимодействии с водой с образованием монолитного продукта.

Свойства цемента определяет трикальцийсиликат. При гидратации согласно реакции

На начальной стадии, при прямом контакте реагентов, вода взаимодействует с клинкером. Образуется гель трикальцийсиликатогидрата – ТКСГ – 3СаО·2SO2·3Н2О и гидроокись кальция (известь). Вода диффундирует через слой образовавшегося на начальной стадии кальцийсиликатогидрата КСГ, что замедляет процесс гидратации. Процесс гидратации и отверждения продолжается до тех пор, пока в порах есть несвязанная вода. Часть реакций происходит в жидкой фазе, остальные - в твердой фазе.

Через 4…8 часов однородность желеобразного аморфного кальцийсиликатогидрата нарушается, упрощая доступ воды к ТКС и инициируя процесс гидратации.

Через 12 - 24 часа реакция гидратации замедляется и на этой стадии (IV) определяется диффузионными процессами. Тепловыделение на этом этапе незначительное.

Химические реакции гидратации три- и тетракальцийалюмината следующие:

 

Для изготовления контейнеров применяются высококачественные марки цемента с инертными к воздействию щелочей наполнителями - соединения тяжелых металлов (барит, гематит и пр.).

Цементные пасты для иммобилизации радиоактивных отходов готовятся без использования наполнителей. Их отсутствие приводит к значительному выделению тепла и ускоренной гидратации, что отрицательно сказывается на качестве цементированного продукта. При затвердевании смешанных цементов тепловыделение значительно ниже, поэтому их использование предпочтительнее.

Значения показателей качества отвержденного цементного продукта, к которым относят:

• прочность при механическом и химическом воздействии;

• стойкость к выщелачиванию радионуклидов и макрокомпонентов;

• стойкость при замораживании и оттаивании;

• стойкость при высыхании и увлажнении

приведены в таблице 4.4.

Негативное влияние компонентов отходов на процесс цементирования уменьшают подбором добавок. Борная кислота нейтрализуется добавлением щелочи. Осаждение боратов - добавлением извести - перед цементированием препятствует блокированию частиц цемента путем образования метабората кальция, обеспечивает щелочную реакцию и таким образом улучшает условия образования отвержденного продукта с необходимыми параметрами качества.

Для уменьшения выщелачиваемости цезия его сорбируют на глинистых сланцах (вермикулит, бентонит). Скорость выщелачивания цезия из цементного компаунда, содержащего 30% сухого остатка среднеактивных ЖРО и 3% бентонита, уменьшается в 10 раз. Увеличение содержания бентонита до 10-15 % - в 80-100 раз. Скорость выщелачивания цезия при использовании специальных сорбентов составляет 10-4-10-5г/(см2-сут) при сохранении высокой механической прочности компаунда.

Уменьшение выщелачивания стронция и других радионуклидов достигается уменьшением пористости цементного камня посредством сокращения водоцементного отношения с 0,7 до 0,35. Уменьшение пористости снижает выщелачивание и макрокомпонентов, а также повышает стойкость цементного компаунда к воздействию агрессивных факторов окружающей среды. Однако уменьшение водоцементного отношения ведет к значительному снижению растекаемости компаунда. Повышают ее путем добавлением пластификаторов для строительных материалов.

Таблица 4.4.

Критерии качества цементных компаундов

Критерии Допустимые пределы
Допустимая удельная активность компаунда: по β - и γ- нуклидам по α- нуклидам     <1∙10-3 Ки/кг <1∙10-6 Ки/кг
Скорость выщелачивания радионуклидов Сs и Sr <10-3 г/(см2·cут)
Механическая прочность (предел прочности на сжатие) Допустимая прочность определяется условиями транспортировки, временного хранения и захоронения, но не менее 5 МПа
Радиационная стойкость Механическая прочность цементного компаунда не снижается ниже допустимой величины (5 МПа) после облучения дозой 108 рад
Устойчивость к термическим циклам То же после 30 циклов замораживания- оттаивания (- 40, + 40оС)
Устойчивость к длительному пребыванию в воде Механическая прочность цементного компаунда не снижается ниже допустимой величины (5 МПа) после 90 суток погружения в воду

 

Свободная и связанная вода подвергается радиационному воздействию с образованием продуктов радиолиза воды и разрушения гидратных соединений, отвечающих за целостность цементной матрицы. Хорошая фильтруемость пористого отвержденного продукта предотвращает разбухание цементных блоков и газовыделения не наблюдается, т. е. радиационный эффект не является сдерживающим фактором при цементировании отходов среднего уровня активности.

Опыт применения цементирования в мировой практике приведен в таблице 4.5.

В Германии применяется периодическое (МиКЕМ) и непрерывное (МЖЕМ) цементирование.

При периодическом, в бочки, объемом 200 или 400 л, предварительно заполненные определенным количеством цемента, закачивается необходимое количество ЖРО из мерного бака. Перемешивание до получения гомогенной смеси и выдержка до затвердевания цементного компаунда составляет 48 часов. Оборудование расположено в защитной камере и управляется дистанционно. Уровень смеси в бочках контролируется ультразвуковым указателем.

Таблица 4.5.

Мировой опыт цементирования

Расположение Тип отходов Процесс Производи-тельность
Бельгия, АЭС (три) Концентраты, шламы Перемешивание в барабанах 2 м3/сут
Великобритания, АЭС "Хинкли-Поинт" Шламы бассейнов выдержки отработавшего топлива Перемешивание в барабанах 0,96 м3/сут
Индия, АЭС, Тарапур Шламы Цементирование на месте удаления 500 м3/сут
Индия, Центр ядерных исследований в Тромбее Шламы Цементирование на месте удаления 225 м3/сут
Нидерланды, Центр ядерных исследований в Пэттене Шламы, жидкие отходы Предварительное перемешивание, 5 м3/сут
Окончательное в барабанах 0,5 м3/сут
США, Лос-Аламосская Национальная лаборатория Концентраты среднеактивных отходов Перемешивание в барабанах 4 м3/сут
США, Брукхейвенская Национальная лаборатория Концентраты от выпаривания Добавление концентрата в смесь цемента с вермикулитом (1:3) в бетонные контейнеры емкостью 4,2 м3 2,5 м3/месяц
Франция, Маркуль, АЭС Твердые, жидкие отходы Перемешивание в бетонных контейнерах 6 м3/сут 3 - 5 м3/сут
Франция, Центр ядерных исследований в Фонтен-о-Роз Концентраты от выпаривания Перемешивание в барабанах (цемент +вермикулит ) 0,3 м3/сут
Франция, Центр ядерных исследований в Саклэ Шламы Предварительное перемешивание в смесителе и выгрузка в бетонные контейнеры 100 - 300 кг/сут
         

 

Окончание таблицы 4.5

Расположение Тип отходов Процесс Производи-тельность
Франция, Центр ядерных исследований в Кадараше Концентраты от выпаривания Перемешивание в бетонных контейнерах 1,7 м3/сут
Центр по переработке отходов в Ла-Манше Уплотненные твердые отходы Цементирование в барабанах 20 м3/сут
Германия, АЭС Концентраты от выпаривания, шламы Перемешивание в барабанах 2 - 7 м3/смена
Германия, Центр ядерных исследований в Юлихе Концентраты низкоактивных отходов Перемешивание в барабанах 50 л/ч
Германия, Центр ядерных исследований в Карлсруэ Концентраты среднеактивных отходов Перемешивание в барабанах 3 - 4 м3 за смену
Швейцария, АЭС(две) Концентраты от выпаривания, шламы, ионообменные смолы Перемешивание в барабанах 10 - 25 барабанов/сут
Швеция, АЭС "Рингхалс","Оскархамн" Концентраты от выпаривания, шламы, ионообменные смолы Перемешивание в бетонных контейнерах емкостью 1 м3 2 - 5 м3/сут
Российская Федерация, МосНПО "Радон" Концентраты от выпаривания, шламы, ионообменные смолы Перемешивание в смесителе 0,5 - 1,5 м3/час

Процесс ведется при водоцементном отношении 0,31 - 0,50; степень наполнения составляет 6 - 10%. Плотность конечного продукта составляет 1,8 - 2,0 г/см3, прочность на сжатие - 24 - 62 МПа, выщелачивание 137Cs - около 10-3г/(см 2-сут).

Непрерывное цементирования используют для одновременной обработки жидких и измельченных твердых отходов, а также ионообменных смол. Производительность установки составляет 3 м3/ч. Гомогенный продукт из смесителя подается либо в стандартные бочки, либо в большие (до 4 м3) кубические контейнеры.

Во Франции (SGN), разработаны и запатентованы периодический и непрерывный способы цементирования радиоактивных отходов. В обоих случаях проводится предварительная обработка ЖРО для сокращения их объема и уменьшения выщелачиваемости из конечного продукта цезия и кобальта (таб. 4.6).

Непрерывный способ цементирования - двухступенчатый процесс с предварительной обработкой и концентрированием ЖРО перед их перемешиванием с цементом и добавками.

Таблица 4.6.

Характеристики конечного продукта.

прочность на сжатие на 28 сутки твердения МПа
выщелачивание 137Cs в течение 1 года % < 1
степень включения отходов масс. % 30-50

В Японии, с целью сокращения объема, концентраты ЖРО высушивают до порошкообразного состояния, после чего порошки таблетируют, и в таком виде включают в цемент.

В Украине в 2006 году завершено строительство завода по переработке жидких радиоактивных отходов (ЗПЖРО) на ЧАЭС. Завод предназначен для переработки жидких радиоактивных отходов ЧАЭС в течение 10 лет. Процесс переработки предусматривает выпаривание РАО с последующей цементацией и помещением их в 200 литровые бочки. Бочки размещаются в железобетонные контейнеры по 4 штуки для дальнейшего хранения и транспортировки. Процесс переработки радиоактивных отходов полностью автоматизирован. Управление осуществляется с главного щита управления.

4.4. Кальцинация

Термическая обработка жидких радиоактивных отходов, сопровождающаяся их разложением и образованием термически стабильных оксидовназывается кальцинация радиоактивных отходов (Radioactive wastes calcination).

Кальцинации предшествует сушка до 40-80% остаточной влаги при температуре около 150°С.

После смешивания с глинистым веществом, содержащим цемент, формования смеси, сушки гранул при 150oC, кальцинации при 800oC и обжиге при 1400oC в течение 10-20 часов

Расплавленный состав сливается в емкости. Расплав охлаждается и формируется в блок.

В качестве флюсующих добавок используют минералообразующие соединения в количествах, которые позволяют получить блоки в виде минералов: эгирин, жадеит, эгирин-авгит, арфведсонит, ортит, шерлит, ловчоррит, андрадит или их смеси. Синтез их осуществляется плавлением при 1250-1800°С и при непосредственном воздействии индукционного поля на расплав. Продукты кальцинации РАО представляют собой сухие и сыпучие продукты.

Последующая иммобилизация сухого продукта в матрицу позволяет максимально сконцентрировать исходные РАО. Одновременно улучшается качество цементного компаунда за счёт термического разложения содержащихся в отходах органических компонентов.

При кальцинации пульп ИОС происходит удаление из них «химически связанной» влаги, что увеличивает степень наполнения и уменьшает объем компаунда при последующем отверждении продукта кальцинации.

4.5. Остекловывания низко- и среднеактивных отходов

Для иммобилизации отходов низкого и среднего уровня активности интенсивно разрабатывается технология остекловывания. В США (Хэнфорд) построен завод по остекловыванию низкоактивных отходов c ожидаемым суммарным объем стекла с отходами будет более 200 тыс. куб. м. В Южной Корее (Таежун) вводится в эксплуатацию завод по остекловыванию низкоактивных отходов АЭС. В России (Сергиев Посад) с 1999 года работает установка по остекловыванию низко- и среднеактивных отходов.

Стеклообразное вещество образуется при затвердевании переохлажденных расплавов и является твердотельной разновидностью аморфного состояния. Стеклянная матрица обладает высокой емкостью к иммобилизации различных радионуклидов и долговременной устойчивостью.

Основу их составляют оксиды: диоксид кремния, оксиды бора и фосфора. В полимерном каркасе из радикалов SіO2, В2O3, Р2O3 растворены ионы-модификаторы - оксиды щелочных и щелочноземельных металлов, способствующие снижению температуры плавления и уменьшению вязкости расплава. Преобладание ковалентных связей обуславливает полимерное строение стекла и приводит к пониженной летучести его компонентов, а также обуславливает относительно низкие коэффициенты диффузии в стекле.

Радионуклиды входят в структуру стекла как стеклообразователи или модификаторы, либо как компоненты включений, окруженные стекломатрицей.

Выбор стекол в качестве матрицы определяют:

- химическая устойчивость к выщелачиванию водой;

- термическая и радиационная стойкость, препятствующая переходу радионуклидов в газовую фазу;

- механическая прочность;

- возможность включения в структуру стекла различающихся по химическому составу отходов;

- обеспечение максимального концентрирования в процессе отверждения;

- хорошо отработанная технология получения стекла.

Свойства остеклованных форм радиоактивных отходов обеспечивают высокую надежность удержания радионуклидов стеклом (таб. 4.7).

Наибольшее распространение получили боросиликатные стекла с кремниево-кислородным трехмерным каркасом. Бор служит модификатором, понижающим температуру варки и увеличивающим прочность стекла.

Радиоактивный шлам или кальцинированный порошок предварительно смешивают со стеклообразующим материалом (флюсом) и полученную смесь (шихту) подвергают плавлению. Стеклообразующие добавки и отходы могут подаваться в плавитель отдельными потоками, соотношение которых поддерживается на уровне, обеспечивающем получение стекла заданного химического состава (Рис.4.5).

Таблица 4.7.

Параметры остеклованных форм радиоактивных отходов

Свойства Отходы
РБМК ВВЭР сульфатно-хлоридные
Содержание окислов отходов, % массы 30 -35 35 - 45 30 - 35 + до 15% хальмоза
Плотность, г/см3 2,5 -2,7 2,4 - 2,6 2,4 - 2,7
Прочность, МПа 80 -100 70 - 85 50 - 70
Скорость выщелачивания, г/(см2-сут)      
137Сs 10-5 -10-6 ~10-5 ~10-5
90Sr 10-6 -10-7 ~10-6 10-6 - 10-7
Сг, Мn, Fe, Со, Ni ~10-7 -10-8 ~10-7 ~10-7 - 10-8
РЗЭ, ~10-8 ~10-8
актиниды 10-5 -10-6 ~10-5 10-4 - 10-5
В <10-8 <10-8
SO42- ~10-6 при содержании менее 1% - 10-4 - 10-5 при содержании до15%

Для получения высокостойкого стекла шихта для его варки должна:

содержать флюс без летучих компонентов;

вязкость при температуре варки должна составлять 2-10 Па·с,

электропроводность - обеспечивать возможность выбора источника электронагрева.

Температура варки должна обеспечивать разложения термически неустойчивых соединений и необходимую степень гомогенизации.

Варка боросиликатного стекла обычно проводится при температуре 1150-1250°С.

 

 


Рис.4.5. Принципиальная схема технологии остекловывания ЖРО.

 

Сокращение объема при остекловывании составляет 4,2 …4,5. Унос наиболее летучего радиоактивного компонента 134,137Сs не выше 3,5 %.

При получении боросиликатных стекол в качестве флюсующих добавок используют кремнезем, оксид алюминия, борный ангидрит, борную кислоту, соединения лития или натрия.

Флюсующими материалами служат природные материалы: датолитовый концентрат, глины, кварцевый песок.

При получение фосфатных стекол с более низкой температурой варки (900-1000оС) к отходам добавляют фосфорную кислоту или фосфаты. Фосфатные стекла обладают более высокой способностью растворять оксиды металлов: МоО3, NaO, Nа2SO4 (в случае боросиликатных стекол превышение пределов растворимости содержания в отходах сульфатов и хлоридов приводит к серьезной технологической проблеме: образованию на поверхности расплава отдельной фазы, так называемого хальмоза, обогащенного радионуклидами и обладающего высокой реактивностью). К недостаткам фосфатных стекол можно отнести более высокую склонность к расстекловыванию (кристаллизации), приводящую к снижению химической стойкости, повышенному уносу рутения из расплава. Кроме того, фосфатные расплавы обладают высоким коррозионным воздействием на керамические огнеупоры.

Химическая стойкость стекол, определяемая скоростью выщелачивания натрия из образцов силикофосфатных стекол в дистиллированную воду, возрастает на 15 сутки контакта от 9·10-7 г/(см2·сут) до 7·10-8 г/(см2·сут). Для фосфатных (без оксида кремния) стекол того же состава изменение этого показателя составляет от 1,1·10-6 г/(см2·сут) до 2,2·10-7 г/(см2·сут).

При подаче жидких отходов непосредственно в зону высоких температур расплава осуществляются процессы обезвоживания, кальцинации и плавления в одном аппарате. Водяной пар при контакте с расплавом может образовывать азеотропные смеси отдельных компонентов и летучие соединения. Кроме того, происходит механический унос частиц смеси. Одним из вариантов технологического оформления является постепенная подача раствора в тигель, при переработке расплавленный материал покрыт слоем кальцинированного твердого остатка, который в свою очередь покрыт слоем кипящего раствора. Находящийся на поверхности расплава твердый продукт является сорбентом для летучих соединений, слой жидкости частично задерживает аэрозоли.


<== предыдущая лекция | следующая лекция ==>
Тема 8: Облік операцій з цінними паперами | Облік боргових цінних паперів
1 | <== 2 ==> | 3 | 4 | 5 |
Studopedia.info - Студопедия - 2014-2024 год . (0.217 сек.) російська версія | українська версія

Генерация страницы за: 0.217 сек.
Поможем в написании
> Курсовые, контрольные, дипломные и другие работы со скидкой до 25%
3 569 лучших специалисов, готовы оказать помощь 24/7