Для повітродувки Рутса

λ = 0, 6 ÷ 0, 85;

U_дon= 20 ÷ 50 м/с;

U_дon 150 м/с - для вакуумнасосів такого типу.

Розрахунок основного конструктивного параметру повітродувки Рутса R по заданій дійсній продуктивності V _д можна виконати по формулі:

R =

1.6. Гвинтові компресори

1.6.1. Загальна характеристика гвинтового компресора

Гвинтовий компресор - це двухроторний компресор, що складається з корпуса та змонтованих у ньому двох роторів з рівнобіжними, горизонтальними осями, що мають складний гвинтовий профіль [1], [4].

Як правило, гвинтовий КМ забезпечується парою синхронізуючих шестірень. Через цю пару від ведучого до відомого гвинта передається 10% потужності, але наявність синхронізуючих шестірень забезпечує при роботі КМ зазори між профілями гвинтів, приблизно рівні 50 мікронам, і перешкоджає контакту гвинтових поверхонь, забезпечуючи роботу компресора без подачі мастила. Наявність такої пари синхронізуючих шестірень обов'язкова для сухих гвинтових КМ.

Мастилозаповнені гвинтові КМ виконуються і працюють без пари синхронізуючих шестірень.

Гвинтові компресори застосовуються у газовій, хімічній, харчовій промисловості; широко застосовуються також в холодильній техніці.

Гвинтові компресори - двухроторні компресори внутрішнього стиску /з постійним ступенем стиску/. Ступінь стиску – високий.

- Число обертів ведучого вала від 1300 - 30000 об/хв.

- Оптимальною зоною застосування по потужності є діапазон

300 - 30000 квт.

 

1.6.2. Переваги та недоліки гвинтових компресорів

Переваги:

І. Машина високооборотня, має високу продуктивність.

2. Малі маса і габарити компресора.

3. Високий ступінь урівноваженості, малі фундаменти.

4. Висока надійність.

5. Відсутність поверхонь тертя /крім підшипників і ущільнень/

забезпечує малий знос та високу довговічність; 50 тис. годин - ресурс компресора.

6. Невеликі приміщення машинних відділень; мала сфера обслуговування; простота монтажу.

7. Працює на різних агентах.

8. При сухому гвинтовому компресорі забезпечується подача газу без домішок мастила; відсутні мастиловіддільники та маслоохолоджувачі.

9. Рівномірна подача стиснутого газу; відсутність ресиверів;

10. Можливість стиску забруднених газів з малими твердими включеннями.

11. Високий ступінь стиску при І ступіні - 4 ÷ 12, у 2-х і більш

ступінчатих - більш дванадцяти.

12. Можливий стиск гарячих газів.

13. Ефективна робота в якості холодильного компресора. /При сухому виконанні мастило не потрапляє в систему; через відсутність усмоктувального клапана забезпечується можливість одержання знижен-ної температури кипіння/.

 

Переваги гвинтового компресора перед турбокомпресором

1. Відсутність зон кавітації.

2. Висока енергетична ефективність при малих розмірах.

3. Незалежність ККД КМ від числа обертів.

4. Не потрібні спеціальні матеріали при виготовленні деталей КМ.

5. Можливість широкого регулювання продуктивності компресора.

 

 

Переваги ГКМ перед поршневим КМ

1. Надзвичайно малий, близький до нуля мертвий обсяг КМ, звідси - високий коефіцієнт λ _с.

2. λ _др - високий, близький до одиниці через відсутність усмоктувального клапана.

3. Високий ступінь урівноваженості.

4. Висока рівномірність подачі газу.

5. Висока продуктивність компресора.

Недоліки ГКМ

1. Дуже складний профіль гвинтів; висока собівартість і складність виготовлення.

2. Високооборотність вимагає застосовувати мультиплікатори.

3. Підвищений шум.

4. Вузька зона регулювання ступеня стиску шляхом застосування спеціальних конструктивних рішень.

1.6.3. Конструкція і принцип дії гвинтового компресора

Конструкція гвинтового компресорв приведена на рис. 16.

 

 

Рис. 16. Гвинтовий компресор.

Профиль гвинтів компресора може бути симетричним або асиметричним.

Число зубів: 4 (3) - у ведучого гвинта; 6 (4) - у відомого гвинта.

= 270 ÷ 310° - кут закручення гвинта.

Западини на гвинтах утворюють робочі порожнини, в яких відбувається робочий процес компресора.

Виступ одного гвинта поділяє западину іншого гвинта в крапці В на дві частині і ця крапка В переміщається по довжині ротора зліва направо.

При = 270 ° це можна зобразити схематично (рис. 17).

 

Рис. 17. Схема, ілюструюча робочий процес гвинтового компресора.

Западину АВС відомого гвинта виступ ведучого гвинта А' В' С' поділяє в крапці В на дві частини.

Позначимо обєм усієї западини , а її частин на окремих ділянках: на АВ - ; на ВС -

- кут повороту ведучого гвинта.

Маємо декілька етапів робочого процесу компресора:

І етап. Якщо =0,

коли А збігається з А', то в цей момент:

= 0; = .

ІІ етап робочого процесу компресора: якщо 0 < < (той період, коли В збігається з В', переміщаючись вправо):

зростає від 0 до ; зменшується від до 0.

III етап:

С збігається із С '; = ; = 0.

ІV етап. < < 2π.

Обєм = переміщається до зустрічі з наступним виступом ведучого ротора

Зобразимо залежності і від (рис. 18).

Рис. 18. Графічні залежності зміни об’ємів і від вугла повороту ведучого гвинта гвинтового компресора.

 

Таким чином, дві гвинтові западини ведучого і відомого гвинтів КМ, заповнені газом при тиску усмоктування, сполучаючись утворюють єдину порожнину з тиском Р₁. Зустрічаючись з виступали парних гвинтів, ці западини починають зменшуватися, тому що крапка В переміщається зліва направо, і починається процес стиску, що продовжується доти, поки западини порожнини стиску не дійдуть до нагнітального вікна (поворот ведучого гвинта від 0 до кута стиску _ст). У момент з'єднання порожнини стиску з нагнітальним вікном починається процес нагнітання газу, що продовжується при повороті ведучого гвинта від _ст до _з. На куті повороту ведучого гвинта, равному ₃, елементарна робоча порожнина рівна 0, і вона відтинається від нагнітального вікна.

Одночасно з цим процесом ті ж западини, що утворюють порожнину стиску на ділянці ВС, на ділянках АВ здійснюють усмоктування, тому що вони з'єднані з усмоктувальним вікном на куті повороту ведучого гвинта від 0 до ₃.

Таблиця сполучень виступів і западин гвинтів ГКМ

Ведучий ротор

Відомий ротор

 

У таблиці позначені цифрами виступи ведучого гвинта і западини відомого, що зустрічаються при обертанні обох роторів.

 

1.6.4. Продуктивність і коефіцієнт подачі гвинтового компресора

Теоретична продуктивність гвинтового компресора:

м3/хв,

де А1 и А2 - профілі площ западин ведучого і відомого гвинтів у перетині, перпендикулярному осі гвинта;

- довжина гвинта;

- число западин ведучого гвинта;

- число обертів ведучого гвинта.

Дійсна продуктивність

коефіцієнт подачі для холодильних гвинтових компресорів:

= с · др · · щ.

У гвинтового компресора:

порівняно високий, особливо в маслозаповнених ГК,

др ≈ 1, тому що немає клапанів у ГКМ;

с ≈ 1, тому що дуже малий мертвий обсяг (с = 0, 5 ÷ 1 % від Vh);

у сухих значно нижче, ніж у маслозаповнених, тому що останні активно прохолоджуються мастилом. Нагрівання гвинтів значне і їхня поверхня теж велика;

щ теж низок, особливо в сухих ГКМ, тому що мастило ущільнює зазори і зменшує протікання. Довжина зазорів у порожнині стиску значна.

Залежність ГК від ступеня підвищення тиску і числа обертів КМ можна зобразити графічно (рис. 19).

Рис. 19. Залежності коефіцієнта подачі λ гвинтового компресора від ступеню підвищеня тиску Р2/Р1 при різних числах обертів ведучого валу n.

- эмпірична формула для розрахунку ГКМ.

Більш точне визначення коефіцієнта подачи гвинтового компрессора можливе, якщо враховувати слідуючі положення.

Спочатку розглянемо особливості протічок. Дійсна об’ємна

продуктивність гвинтового компресора істотно залежить від протічок пари через щілини. Як в будь-якому компресорі протічоки діляться на

внутрішні і зовнішні. Зовнішні не впливають на стан робочої речовини в компресорі. Внутрішні, навпаки змінюють його параметри

в робочому процесі, причому тим значніше, чим більше їх відносне значення. Внутрішні протоки гвинтового компресора умовно діляться на витоки і перетічки. Витоки - це протічки з області стиснення і камери нагнітання в порожнині всмоктування. Перетічки - це протоки в парні порожнини компресора в процесі стиснення в них пари після від'єднання їх від камери всмоктування. На коефіцієнт подачі компресора безпосередній вплив роблять як витоки так і перетічки, а також інші чинники. Основними з них є:

1) витоки робочої речовини через щілини в смуги всмоктування;

2) гідравлічні опори тракту всмоктування;

3) підігрів робочої речовини на всмоктуванні;

4) термодинамічні властивості робочої речовини;

5) відцентрові сили, діючі на робочу речовину;

6) наявність затиснених об’ємів.

При сталому режимі в кожній парній порожнині компресора скоюється однаковий робочий цикл. Отже, коефіцієнт подачі всього

компресора можна прийняти рівним коефіцієнту подачі однієї парної порожнини.

За відсутності впливу всіх чинників максимальна маса робочої речовини могла б поступити в одну парну порожнину де - густина пари в камері всмоктування. Якщо врахувати, що за час заповнення парної порожнини в неї поступає маса витоків, що займають умовний об’єм до змішення із свіжим паром, то до змішення робочої речовини, об’єм парної порожнини:

де - маса свіжої порції робочої речовини; - її питомий об’єм. Тоді свіжа частина робочого тіла, що поступила в парну порожнину буде дорівнювати:

;

- густина свіжої частини пари.

Отже, при: або

Якщо прийняти, що то в одиницю часу поступає: де - обороти валу. Виходячи з послідовних перетворень одержимо вираз для коефіцієнта подачі , де - температура свіжої частини газу до змішення з витоками.. - тиск газу в кінці процесу всмоктування, що враховує вплив відцентрових сил, діючих на газ і втрату тиску в процесі всмоктування, тобто:

, де

- газова постійна; - втрати тиску газу у вікні і порожнині всмоктування;

-питомий об’єм протічок визначається по і ,

тобто тому

 

1.6.5. Достоїнства мастилозаповнених ГКМ перед сухими

Мастило змащує пари тертя, відводить тепло, забезпечує рідинне тертя між гвинтами, а також між гвинтами і корпусом.

Як результат цього:

- підвищується , тому що зменшується робоча температура гвинтів;

- не потрібні синхронізуючі шестірні, тому що мастило запобігає сухому контакту гвинтів;

мастило ущільнює зазори, підвищується щ, а значить зростають и ε однієї ступіні до

ε = 9 ÷ 15;

- через порівняно низькі обертів можливе застосування підшипників качінния, немає необхідності в мультиплікаторі.

 

1.6.6. Недоліки мастилозаповнених ГКМ

- зменшується гранично припустиме число оборотів вала до 12 ÷ 15 тис. об/хв;

- зменшується продуктивність компресора;

- нагнітаються забруднені мастилом пари агента;

- виникає необхідність у масловіддільнику, масляному фільтрі і масляному холодильнику.

 

1.6.7. Індикаторна потужність і енергетична ефективність ВК.

 

Індикаторна потужність компресора визначається виразом:

,

де - коефіцієнт, що враховує вплив відхилення кривої дійсного процесу стиснення від умовної політропи, втрат на всмоктуванні, протічок.

Енергетична ефективність ГКМ

завжди тому що:

1. Існують втрати на тертя деталей;

2. Коефіцієнт подачі < 1;

3. Існують особливості дійсної індикаторної діаграми і відповідні втрати роботи.

1.6.8. Внутрішній і зовнішній ступінь підвищення тиску ГКМ

За допомогою графічної залежності, приведеної на рис. 20, визначимо ступінь внутрішнього стиску ε геом і ступінь внутрішнього підвищення тиску ε вн.

 

Рис. 20. Графічна залежність зміни робочого об’єму гвинтового компресора від вугла повороту його ведучого гвинта . Геометричний ступінь стиску - величина постійна для кожної конструкції ГКМ. Тоді одержимо для ε вн:

Найбільше ефективно працює ГКМ якщо P2 =Pнагн, при якому ε = ε вн (рис. 21).

Рис. 21. Індикаторні діаграми гвинтового компресора при різних ступенях внутрішнього підвищеня тиску:

a) ε = ε вн, Р2=Рн;

b) Р2 > Рнагн, менш ефективний режим роботи ГКМ,

при якому ε > ε вн;

c) Р2< Рнагн, менш ефективний режим роботи ГКМ,

при якому ε < ε вн;

 

1.6.9. Дійсна індикаторна діаграма ГКМ.

Рис. 22. Дійсна індикаторна діаграма ГКМ

Індикаторна діаграма дійсного компресора має вигляд, приведений на рис.22.

Лінія - показує зміну тиску в парній порожнині в процесі всмоктування. У крапці тиск пари нижчий за тиск в камері

всмоктування ; -

процес перенесення, в продовж якого пар з попереду ідучих

порожнин поступає у вже ізольовану порожнину. Процес перенесення характерний для відомого гвинта при недостатньо розвитому вікні всмоктування. У провідного гвинта процес перенесення як правило відсутній і там крапки і співпадають. У крапці тиск пари може бути нижчим або вище за тиск всмоктування . Лінія - процес стиснення. Як і у всіх компресорах об’ємного принципу дії, процес стиснення пари спочатку йде з теплопритоком від поверхні гвинтів і корпусу, потім - з тепловіддачею від пари у зворотньому напрямі. Отже, процес стиснення йде із змінним показником політропи. Тиск у крапці вище , що викликано газодинамічними втратами у вікні нагнітання і, крім того, неспівпадінням тиску внутрішнього стиснення пари з тиском в камері нагнітання .

Газодинамічні втрати мають «пік» на початку відкриття вікна. У цей же момент не менш інтенсивно відбувається вирівнювання тиску в порожнині і в камері. Цим пояснюється значне коливання тиску на лінії , характеризуючої процес нагнітання. Кінцеву точку процесу нагнітання прийнято суміщати з віссю ординат. Проте, не дивлячись на відсутність геометричного мертвого об’єму в гвинтовому компресорі, його роль виконують перевальний об’єм і витоки робочої речовини з порожнини з підвищеним тиском в парну порожнину всмоктування. Порівняння діаграми 1 і 2 режимів при показують вплив частоти обертів на тиск внутрішнього стиснення , при , - об’єм парної порожнини у момент закінчення у неї внутрішнього стиснення.

Діаграми 2 і 3 дозволяють порівняти режими і

при інших однакових умовах. Різні лінії процесу стиснення вказують на вплив перетічок пару між парними порожнинами.

 

1.6.10. Методи регулювання продуктивності гвинтового компресора

 

1. Регулювання шляхом зміни швидкості обертання вала.

Цей метод прийнятний для гвинтового компресора, тому що для нього характерна положиста зміна адіабатичного ККД при зміні числа обертів вала в широких межах. Це пояснюється тим, що при зниженні ГКМ відносний ріст утрат від неплотностей істотно компенсується зменшенням гідродинамічних втрат у вікнах компресора.

Цей метод використовується:

А) у випадку приводу компресора від газової чи парової турбіни, а також від двигуна внутрішнього згоряння (звичайно дизеля);

Б) у випадку приводу від трифазного електродвигуна перемінного струму з короткозамкнутим ротором з перемінним числом полюсів (ступеневе регулювання);

В) у випадку приводу від електродвигуна з короткозамкнутим ротором, забезпеченого перетворювачем частоти перемінного струму.

2. Регулювання шляхом періодичних зупинок і пусків КМ

Застосовується в малих гвинтових КМ із приводом від електродвигуна перемінного струму з короткозамкнутим ротором.

Недоліки:

а) неможна допускати число пусків-зупинок КМ більш 10-15-ти у годину через погрозу згоряння пускових обмоток двигуна. Звідси - необхідність забезпечення компресора великим ресивером;

б) нерівномірні теплові розширення основних деталей КМ (гвинтів і корпуса) можуть привести до заклинювання. Звідси - вимога збільшених зазорів в основних сполученнях КМ.

3. Регулювання перекриттям вентиля на усмоктуванні

Часто застосовується для компресорів середньої продуктивності. Метод аналогічний такому ж методу регулювання продуктивності роторно-лопатевих компресорів (див. раніше). При цьому методі можливо як завгодно часте перекриття вентиля на усмоктуванні. Тому немає необхідності у великому ресивері.

4. Регулювання дроселюванням газу з нагнітання на усмоктування

Метод простий, але економічно невигідний. Тому він застосовується лише у випадках дуже рідкого регулювання або, коли інші методи регулювання неможливо застосувати. Супроводжується охолодженням газу, що перепускається.

5. Регулювання за рахунок перепуску газу з робочого об`єму компресора в порожнину усмоктування

У цьому випадку гвинтовий КМ забезпечується прорізом у корпусі, що з'єднує робочий об`єм на початку процесу стиску з порожниною усмоктування. Цей проріз може бути цілком закритий повзуном (рис. 23). При цьому компресор забезпечує 100 % продуктивності. При необхідності зниження продуктивності КМ повзун переміщається спеціальним приводом і відкриває проріз у корпусі. Частина газу, що заповнив гвинтові западини (рис. 24), при зменшенні робочого об`єму повертається в порожнину усмоктування (процес 2 2'). І лише після цього починається процес стиску 2' 3', потім наддування 3' 3 і виштовхування газу 3 4.

В результаті обсяг стиснутого газу зменшується, знижуючи продуктивність компресора на 0 ÷ 50 %. Метод оптимальний для гвинтового КМ, тому що не приводить до енергетичних втрат і погіршення показників КМ. Для його здійснення лише необхідне забезпечення компресора при його виготовленні відповідним регулюючим пристроєм. Застосовується часто для гвинтових КМ різної продуктивності.

6. Регулювання зсувом крайки усмоктувального вікна

Цей метод застосовується, якщо КМ має конструкцію, що дозволяє зміщати задню крайку вікна усмоктування проти напрямку обертання роторів. Такий зсув приводить до " дострокового" припинення процесу усмоктування, деякого розширення газу в робочому об`ємі КМ і наступного його стиску в меншій кількості.

Метод простий, але вимагає досить складного конструктивного виконання вікна усмоктування. Тому застосовується рідко.

Рис. 23. Схематична конструкція механізму регулювання продуктивності гвинтового компресора шляхом перепуску газу з робочої полості компресора до полості всмоктування:

1.
всмоктувальний патрубок; 2.корпус; 3. ведучій гвинт; 4. відомий гвинт; 5. нагнітальний патрубок; 6.прорізь в корпусі; 7. ползун.

 

Рис.24. Індикаторна діаграма роботи гвинтового компресора з регулюванням продуктивності шляхом перепуску газу з робочої полості компресора до полості всмоктування:

1-2 – всмоктування; 2-2’- перепуск газу; 2’-3’- стиск; 3’- 3 – наддув; 3 – 4 – нагнітання.

 

1.6.11. Особливості конструктивного виконання гвинтових компресорв і їхніх деталей.

Осі роторів гвинтових компресорів звичайно розташовуються в горизонтальній площині. Рідко, у гвинтових вакуум-насосів ця площина може бути вертикальною.

Підвищуючі редуктори, зокрема - планетарні, кріпляться фланцями до кришки корпуса компресора. У великих КМ усмоктувальний патрубок звичайно розташовують угорі, а нагнітальний - унизу, розміщаючи його і глушник на нагнітанні під підлогою машинного залу. Завдяки цьому зменшуються робочі радіальні навантаження на підшипники і поліпшуються шумові характеристики КМ.

Останнім часом обоє гвинтових ротора КМ виконують з однаковими зовнішніми діаметрами (хоча це і необов'язково). При високій частоті струму в мережі постачання електричного струму (наприклад на літаках - 400 Гц) і відсутності редуктора раціонально виготовлення компресора з вбудованним електродвигуном у герметичному виконанні. Компресори малої і середньої продуктивності з невисоким ступенем стиску монтуються на рамі, на якій може бути розміщено допоміжне устаткування (фільтри, холодильники, глушники й ін.).

КМ великої продуктивності з високими ε _геом встановлюються на бетонних фундаментах. Корпус компресора, звичайно литий, виготовляється з чавуна або з легких сплавів - для транспортних і пересувних установок. У малих і середніх компресорів корпус - нероз'ємний. У великих- має роз`єм в площині осей роторів. У компресорів низького тиску тепло від оребреного корпуса відводиться навколишнім повітрям, у КМ високого тиску - водою, що надходить у водяну сорочку, що відливається разом з корпусом. Усмоктувальне і нагнітальне вікна повинні мати розташування і конфігурацію, що забезпечують плавність потоків усмоктуваного і нагнітального газу, з мінімальним місцевим опором.

Ротори найчастіше виготовляють з поковки чи прутка прокату разом з валом з високоякісної вуглеродістої стали. Ротори також можуть виготовлятись окремо від вала з дрібнозернистого чавуну, чавуну з кулястими графітовими включеннями, з алюмінієвих сплавів чи нержавіючої сталі. У цих випадках ротори насаджуються на вали з гарантованим натягом і додатковими засобами фіксації, наприклад приваркою до вала. При високому ступені стиску ротори прохолоджуються мастилом, що подається по спеціальним свердлінням у валу.

Для підвищення щільності сполучень по вершинах зубів роторів і торцовим площинам роторів прокладаються вставки з м'якого заліза чи пластмаси. Виступи, що ущільнюють сполучення, при цьому мають ширину

0, 3 - 0, 6 мм і висоту 0, 6 - 0, 8 мм. Для забезпечення високої жорсткості ротори виконують невеликої довжини з від 1 до 2-х.

Ротори балансуються статично і динамічно, у тому числі в зібраному виді (із синхронізуючими шестірнями, елементами підшипників і сполучуючих муфт). Підшипники качіння застосовують лише в компресорах низького тиску й у вакуум-насосах з невеликими робочими навантаженнями на опори. В інших КМ застосовують підшипники ковзання, розраховані на більш високі робочі навантаження. При цьому прагнуть забезпечувати по можливості мінімальні відстані між підшипниками, підшипники виконують порівняно невеликої довжини, сегментними, з подачею чистого охолодженого мастила, з радіальним зазором у межах (0, 001-0, 002) d_підш.

Ущільнення компресора повинні бути надійними, високооборотними і запобігати влученню мастила з підшипників у циліндр КМ. Тому застосовуються ущільнення, що працюють без змащення - із самозмащуючихся графітових кілець або лабіринтового типу.

Для зниження високих шумових характеристик гвинтових KM (в основному у високочастотній області - 200-2000 Гц) вони забезпечуються глушниками, що розміщуються на усмоктувальному і нагнітальному патрубках. Звичайно глушники - комбіновані поглинаючого типу і резонансні.

У великих КМ із низькими частотами шуму глушники можуть мати значні розміри через наявність у них товстого шару ізолюючого матеріалу.

1.6.12. Робота ГКМ із до зарядкою (з надуванням)

Цей метод дозволяє в одному циліндрі здійснювати 2-х ступеневий стиск.

Діаграма роботи компресора в такому циклі показана на рис. 25.

Рис. 25. Індикаторна діаграма гвинтового компресора, працюючого з наддувом:

1-2 – всмоктування; 2-2’ – наддув; 2’- 3’ – стиск; 3’- 3 – вихлоп; 3-4 – нагнітання.

Цей цикл найчастіше застосовується в холодильних машинах. Схема такої холодильної машини з дозарядкою показана на рис. 26, а цикл такої холодильної машини в діаграмі ТS - на рис. 27.

На відміну від звичайного циклу 1 - 2 - 3 – 4 (рис.25) у циклі з наддуванням ГКМ працює таким чином.

Западина ротора, заповнена газом у процесі усмоктування 1 – 2, починає переміщення по колу (кр. 2) і зустрічається з додатковим

усмоктувальним вікном у корпусі компресора, через яке подається деяка кількість стиснутого пару, відбувається змішання 2-2' з підвищенням тиску; це підвищення тиску тим більше, чим більше об`єм дозарядки; потім - стиск 2' -3' і вихлоп 3' - 3, після чого виштовхування (нагнітання) – 3-4. Процес нагнітання може відбуватись і при високому тиску Р₃ Чим більше подаємо газу з тиском P_п, тим вище
кр. 2'.

 

 

Рис. 26. Схема холодильної машини з гвинтовим компресором, працюючим з наддувом.

 

Рис. 27. Цикл холодильної машини з гвинтовим компресором, працюючим з наддувом, в діаграмі TS.

 

Розглянемо цикл роботи холодильної машини (рис. 26, 27). З компресора виходить стиснута пара в кількості G_к, вона надходить у конденсатор, де знижується її перегрів і відбувається конденсація. У кр. 3 рідина виходить з конденсатора і розділяється на 2 частині: G_пс і G_в; частина ридини G_пс направляється у регулюючий вентиль, де відбувається процес дроселювання 3-4, потім надходить у промсосуд, де відбувається її кипіння, в процесі чого вона переохолоджує рідину в кількості G_в, яка проходить промсосуд в змійовику, і ці пари дозаряжаются в западину ГКМ через додатковий усмоктувальний отвір в корпусі. Частина рідини G_в, проходячи через теплообмінник (у промсосуді), переохолоджується до кр. 6. Далі вона надходить на регулюючий вентиль, у якому відбувається процес дроселювання 6-7, потім надходить у випарник, де випаровується, і виходить з випарника у кр.1 у вигляді перегрітої пари. Далі вона надходять у ГКМ, де відбувається процес змішання 1-а. За рахунок переохолодження рідинного хладагенту в змійовику промсосуда 3-6 збільшується питома холодопродуктивність циклу.