Расчет лобового ребра

1.6.1. Статический расчёт лобового ребра .

Расчетная схема лобового ребра – балка лежащая на 2-ух опорах

M_sd = q^d_{tot,лоб.р.} ´ l₀² / 8, kHм

V_sd = q^d_{tot,лоб.р.} ´ l₀ / 2, kH

l₀ - расчетная длина лобового ребра, м

 

1.6.2. Расчёт лобового ребра по нормальным сечениям.

1.6.2.1. Определяем рабочую высоту сечения d.

d = h − c, cм

 

1.6.2.2. Определяем положение нейтральной оси:

M_rd = a ´ f_cd ´ b´f ´ h´f (d − 0,5 ´ h´f), kHм

M_sd £ M_rd ® Условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке.

1.6.2.3. Определяем относительный момент:

a_m= M_sd / (a ´ f_cd ´ b´f ´ d² )

1.6.2.4. Определяем вид армирования

a_m,lim по табл. 6.7 СНБ 5.03.01-02,

α_m сравниваем с α_m,lim, если α_m < α_m,lim ═> одиночный вид армирования, α_m > α_m,lim ═> двойной вид армирования.

 

1.6.2.5. Определяем коэффициент h из по табл. 6.7 СНБ 5.03.01-02

 

1.6.2.6. Определяем площадь поперечного сечения продольной арматуры A_s:

A_s=M_sd /(f_yd ´ η ´d), см²

Принимаем … стержня d = … мм при A_s=… см² (по сортаменту)

 

1.6.3. Расчёт по наклонным сечениям лобового ребра.

1.6.3.1. По наклонной полосе.

V_sd £ V_rd

V_rd = 0,3 ´ h_w1 ´ h_c1 ´ f_cd ´ b_w ´ d, кН

ŋw1 – к-т, учитывающий влияние хомутов перпендикулярно оси элемента

h _w1 = 1+ 5 ´ a_E ´ r_sw < 1,3

α_e – отношение модуля деформации арматуры к модулю деформации бетона

a_E = E_s/E_cm, МПа

ρ_sw – к-т, учитывающий работу хомутов

r_sw = A_sw / b_w ´ S_w > 0,0015

A_sw – площадь сечения хомутов. Определяется по сортаменту и зависит от Ø стержней и к-та каркаса;

b_w – ширина сечения;

S_w – шаг хомутов

ŋ_с1 – к-т, учитывающий работу бетона

h _с1=1 − β ´ f_сd, МПа

β - коэффициент, учитывающий влияние бетона. Для тяжелого бетона β = 0,01, для мелкозернистого β = 0,02;

f_сd - расчетное сопротивление бетона на сжатие, МПа;

d - рабочая высота сечения.

 

1.6.3.2. По наклонной трещине.

V_sd £ V_Rd

V_Rd = V_cd +V_sw

V_cd = h_c2 ´ (1 + h_f + h_n) ´ f_ctd ´ b_w ´ d² ´ (1/ l_inc)

h_c2 - коэффициент. учитывающий влияние видов бетона ( h_c2 = 2);

ŋ_f – к-т, учитывающий влияние сжатых полок таврового сечения.

h_f =0,75´ (b´f − b_w) ´ h´f / (b_w ´ d) < 0,5

ŋ_n – к-т, учитывающий влияние продольных сил

l_inc – проекция наклонного сечения на продольную ось элемента

l_inc = 2 ´ d, см

l_{inс, cr} – это проекция особо опасной трещины на продольную ось элемента

l_inc, _cr= Ö h_c2 ´ (1+h_f +h_n)´ f_ctd´b_w´d²/ v_sw, см

v_sw – интенсивность хомутов

v_sw= f_ywd´A_sw /S, кН/см

f_ywd – расчетное сопротивление хомутов;

A_sw – площадь поперечного сечения хомутов. Принимается по сортаменту и зависит от Ø поперечных стержней и кол-ва каркаса;

S – шаг хомутов в приопорной зоне

V_sw = v_sw´ l_inc, _cr, кН

Vsw – несущая способность хомутов