Расчет оснований плитных фундаментов по деформациям

5.5.1 Целью расчета по деформациям оснований по 5.5.1.1 является ограничение абсолютных или относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций проектируемых
и существующих сооружений такими пределами, при которых гарантируется их нормальная эксплуатация и долговечность (вследствие появления деформаций, изменения проектных уровней и положений конструкций, расстройства их соединений и т. п.), согласно требованиями 4.1.1 и 4.3.1.1.

5.5.1.1 Деформации основания, в зависимости от причин их возникновения, подразделяются
на два вида:

первый — деформации (осадки, просадки, выпор, горизонтальные перемещения и другие по 5.5.2), вызванные загружением основания силовыми внешними нагрузками и воздействиями от зданий, сооружений, прилегающей территории и грунта;

второй — деформации от несиловых природных и техногенных воздействий (оседания, просадки, подъемы по 5.5.2), вызванные изменением гидрогеологического режима, от подработки территории, виброгеодинамических, суффозионно-эрозийных, температурных явлений и др.

5.5.2 Расчет оснований по деформациям производится из условия совместной работы сооружения и основания, которая характеризуется следующими деформациями по 4.4.1:

осадка — вертикальное смещение основания фундамента в результате уплотнения под действием внешних нагрузок, воздействий и собственного веса грунта, не сопровождающееся коренным изменением его структуры;

просадка — недопустимое быстропротекающее смещение грунта основания фундамента, как правило, с коренным изменением его структуры и сложения под воздействием как внешних нагрузок
и собственного веса грунта, так и дополнительных факторов, например таких, как замачивание, вибрация, промерзание-оттаивание основания и т. п.;

разуплотнение-набухание и усадка — смещение грунта основания в активной зоне фундамента, связанное с изменением объема некоторых грунтов под воздействием воды, химических веществ или температуры (набухание, морозное пучение, оттаивание грунта и др.);

оседание — вертикальное смещение земной поверхности (мульда сдвижения) в результате опускания грунта в горные (подземные) выработки, карстово-суффозионные полости или вследствие изменения гидрогеологических условий на территории застройки (понижения-повышения уровня подземных вод) и т. п.;

горизонтальное перемещение — горизонтальное смещение грунта основания, вызванное горизонтальными нагрузками, передаваемыми на него от фундаментов распорных систем, подпорных стен и др., или перемещениями грунта при его оседании, просадках от собственного веса, оползней, землетрясений, техногенных явлений и т. п.

5.5.2.1 Абсолютная конечная осадка основания отдельного фундамента s, см, определяется как среднее вертикальное перемещение отдельной точки или всего жесткого сооружения от нагрузки, передаваемой от него на основание, или от природных и техногенных явлений по 5.5.2. Значения s используются для вычисления средней осадки основа­ния сооружения и для оценки неравномерности деформаций оснований фундаментов и связанных с ними конструкций.

5.5.2.2 Средняя осадка основания сооружения s_m определяется как среднее арифметическое значений абсолютных конечных, как правило, неравномерных осадок основания отдельных фундаментов или точек сооружения.

При подсчете средней осадки необходимы данные по абсолютным конечным осадкам не менее чем трех характерных (по размерам и действующим на них нагрузкам) фундаментов (точек). Чем больше площадь за­стройки и больше различие в размерах отдельных фундаментов, тем большее число фундаментов (точек) необходимо учитывать при подсче­те средней осадки. В общем случае значение s_m определяется по формуле

(5.21)

где s_i — абсолютная конечная осадка i -го фундамента, м;

А_i — площадь подошвы i -го фундамента, м².

Если осадки всех фундаментов сооружения одинаковы, т. е. происходит равномерная осадка основания сооружения, то в его конструкциях не возникает дополнительных усилий и деформаций.
В этом случае средняя осадка ограничивается только технологическими или архитектурно-эстети­ческими требованиями.

5.5.2.3 Относительная неравномерность осадок двух фундаментов (точек) l определяется по фор­муле (5.22) как разность абсолютных конечных осадок D s, м, отнесенная к расстоянию между фундаментами (точками) L, м. Эта характеристика служит для оценки неравномерных (скачкообразных) осадок (рисунок 5.2). Для гибких сооружений величина l характеризует перекосные деформации, а для жестких и ограниченно жестких по 4.4.3 — преимущественно сдвиговые деформации конструкций.

l = D s / L. (5.22)

5.5.2.4 Крен фундамента (или сооружения в целом) i определяется разностью абсолютных конечных осадок его противоположных граней (частей), отнесенной к ширине или длине фундамента (сооружения) L, м (по формуле (5.23) и рисунку 5.3). При такой деформации, характерной для жестких фундаментов и сооружений, осадки основания в любом направлении изменяются по линейному закону.

(5.23)

 

Рисунок 5.2 — Пример определения относительных неравномерных осадок
соседних фундаментов (Δ ѕ / L) по эпюре абсолютных конечных осадок s_i

Рисунок 5.3 — Схема крена жесткого сооружения

5.5.2.5 Относительный прогиб или выгиб K определяется отношением стрелы прогиба или выгиба f, м, к длине однозначно изгибаемого участка сооружения L, м (по формуле (5.24) и рисунку 5.4). Эта характеристика используется при плавных искривлениях зданий и сооружений. Относительный прогиб (выгиб) вычисляется по абсолютным конечным осадкам s не менее чем трех отдельных фундаментов или такого же количества мест сплошного или ленточного фундамента.

(5.24)

где s ₁ и s ₂ — абсолютные конечные осадки концов рассматриваемого участка однозначного искривления, м;

s ₃ — наибольшая или наименьшая конечная осадка на том же участке, м;

L — расстояние между точками, имеющими осадки s ₁ и s ₃, м;

f ₁/ L ₁ — относительный прогиб на участке L ₁;

f ₂ / L ₂ — относительный выгиб на участке L ₂.

 

Рисунок 5.4 — Схема деформации основания при определении прогиба или выгиба сооружения

 

5.5.2.6 Кривизна изгибаемого участка сооружения r, определяемая по формуле (5.25), — величина обратная радиусу искривления R, м (см. рисунок 5.4). Характеризует напряженно-деформиро­ванное состояние ограниченно жестких протяженных сооружений. Как правило, приводится в типовых проектах при их привязке к конкретным условиям строительной площадки для последующей оценки предельных деформаций основания по условиям прочности и трещиностойкости конструкций.

r = 1/ R. (5.25)

5.5.2.7 Относительный угол закручивания сооружения c, определяемый по формуле (5.26), характеризует пространственную работу конструкций сооружения и вычисляется суммированием относительных неравномерных осадок противоположных сторон сооружения, отнесенных к расстоянию между ними (рисунок 5.5). Усилия в конструкциях, возникающие при кручении сооружения, должны суммироваться с усилиями от других видов деформаций (например, прогиба).

(5.26)

где

здесь обозначения — см. рисунок 5.5.

 

 

Рисунок 5.5 — Схема деформации основания при определении относительного угла закручивания сооружения c

5.5.2.8 Горизонтальное перемещение фундамента и сооружения в целом следует учитывать при действии на основание горизонтальных нагрузок или грунта, смещающегося в результате природных
и техногенных явлений (оседание, просадка, оползание), которые не должны превышать предельных значений по 5.5.3.

5.5.2.9 Вследствие неравномерных осадок основания возможна сложная деформация сооружения. В этом случае ее рекомендуется раскладывать на отдельные составляющие согласно рисунку 5.6.

 

 

Рисунок 5.6 — Пример разложения сложной деформации основания
на составляющие (крен i и относительный прогиб K = f / L)

5.5.3 Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия

(5.27)

где e — совместная деформация основания и сооружения по 4.4.1 от действия внешних нагрузок и воздействий, определяемая по опытным данным или расчетом согласно 5.5.2, 5.6.1 – 5.8.2;

e _u — предельная совместная деформация основания и сооружения, устанавливаемая в соответствии с 5.5.3.1 и 5.5.3.2.

5.5.3.1 Предельные значения совместной деформации основания назначаются исходя из технологи­ческих, архитектурных, экологических или санитарно-гигиенических требований соответствующих норм про­ектирования зданий и сооружений, правил технической эксплуатации оборудования или здания с учетом возможности, в необходимых случаях, рихтовки конструкций и оборудования в процессе их эксплуатации.

Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций должны устанавливаться при проектировании на основе расчета сооружения во взаимодействии с основанием.

Значение e _u по условиям прочности и трещиностойкости допускается не устанавливать для сооружений значительной жесткости и прочности (например, зданий башенного типа, домен и др.), а так­же для сооружений, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок основания (например, гибких и различного рода шарнирных систем по 4.4.3).

5.5.3.2 Для расчетов фундаментов сооружений III уровня ответственности, а при обосновании,
и II уровня ответственности, если в задании на проектирование не установлены значения e _u,
их допускается принимать по данным, приведенным в приложении Б СНБ 5.01.01.

5.5.3.3 Расчет деформаций основания допускается не выполнять, если среднее давление под подошвой проектируемого фундамента не превышает расчетного сопротивления грунтов основания по формуле (5.3) и выполняется одно из следующих условий:

а) степень однородности основания по сжимаемости для грунтов, указанных в таблице 5.9,
a _Е = Е _max/ Е _min £ 3, а средний модуль деформации в пределах площадки застройки Е_i ³ 10 МПа
(Е _max и Е _min — максимальное и минимальное значения модуля деформации грунта в пределах сжимаемой толщи основания, МПа);

б) грунтовые условия площадки строительства и тип проектируемого сооружения соответствуют указанным в таблице 5.9.

Таблица 5.9 — Варианты условий строительства, при которых расчет фундаментов по деформациям основания необязателен

Тип сооружения	Варианты грунтовых условий
1 Производственные здания: одноэтажные с несущими конструкциями, мало­чувствительными к неравномерным осадкам (например, стальной или железобетонный каркас на отдельных фундаментах, при шарнирном опирании ферм, ригелей), и с мостовыми кранами грузоподъемностью до 500 кН включ. многоэтажные, до 6 этажей включ., с сеткой колонн не более 6´9 м 2 Жилые и общественные здания прямоугольной формы в плане без перепадов по высоте с полным каркасом и бескаркасные с несущими стенами из кирпича, крупных блоков или панелей и горизонтальными дисками жесткости (в виде железо­бетонных настилов): а) протяженные многосекционные высотой до 9 этажей включ. б) несблокированные башенного типа высотой до 14 этажей включ. в) малоэтажные сельского и коттеджного типов	Однородные — из: 1 — крупнообломочных грунтов, при содержании заполнителя менее 40 % 2 — песков любой крупности, кроме пылеватых и малопрочных, при коэффициенте пористости е 0,65 3 — супесей, при е £ 0,65; суглинков, при е £ 0,85; глины, при е £ 0,95, если диапазон изменения коэффициента пористости этих грунтов на площадке не превышает 0,2, а показатель текучести IL £ 0,5 Неоднородные — из песков, кроме пылеватых, при е £ 0,7; из песков в сочетании с глинистыми грунтами, при е < 0,5 и IL < 0,5, независимо от их чередования по глубине основания
Примечания 1 Таблицей допускается пользоваться: а) для сооружений, у которых площадь отдельных фундаментов под несущие конструкции отличается не более чем в 2 раза; б) для сооружений иного назначения, чем указано в таблице, при аналогичных конструкциях, нагрузках и условиях эксплуатации. 2 Таблица не распространяется на производственные здания с нагрузками на полы св. 20 кПа.

 

5.6 Расчет осадок

5.6.1 Рекомендуется применять следующие методы расчета конечных абсолютных осадок уплотнения основания фундаментов (далее — осадка), возможных в период строительства и эксплуатации сооружения:

а) метод послойного суммирования с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого полупространства, ограниченного условной глубиной сжимаемой толщи H_c (рисунок 5.7) по 5.6.2 – 5.6.4;

б) метод линейно-деформируемого слоя конечной толщины (рисунок 5.8) по 5.6.5;

в) метод эквивалентного слоя (рисунок 5.9) по 5.6.6.

5.6.1.1 Расчет конечных абсолютных осадок уплотнения основания фундамента методом послой­ного суммирования с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого полупространства производится в предположении, что сжимаемый грунт ниже подошвы фундамента подчиняется закону линейно-деформируемой среды, т. е. его деформация (осадка) линейно зависит от дав­ления (нагрузки). При этом допустимое давление на грунт назначается из следующих условий:

а) область развития предельного равновесия (сдвигов) под подошвой фундамента по его краям не превышает 1/4 ширины (т. е. соблюдается условие p_m £ R);

б) осадка фундамента зависит только от вертикального давления по его оси.

Метод послойного суммирования, как правило, рекомендуется применять для определения конечной абсолютной осадки уплотнения основания фундаментов шириной b £ 10 м, возводимых на основаниях с глубоким залеганием прочного слоя (Е_i ³ 100 МПа) за пределами сжимаемой толщи грунта Н _с.

 

 

 

DL, NL, FL, WL — см. 3.1; НL — нижняя граница сжимаемой толщи; Н_с — глубина сжимаемой толщи;

q — сплошная и q_{b 0} — полосовая нагрузки от пола (складируемого материала, оборудования и транспорта);

остальные обозначения приведены в формулах (5.3) и (5.31) – (5.34)

 

Рисунок 5.7 — Схема распределения вертикальных напряженийв линейно-деформируемом полупространстве от сплошнойравномерно распределенной центрально приложенной нагрузкипри определении конечных абсолютных осадок уплотнения основанияфундамента методом послойного суммирования

 

 

Условные обозначения — см. рисунок 5.7

 

Рисунок 5.8 — Схема к расчету конечных абсолютных осадок уплотнения основания
фундамента по методу линейно-деформируемого слоя конечной толщины.

 

Условные обозначения — см. рисунок 5.7

Рисунок 5.9 — Схема к расчету конечных абсолютных осадок уплотнения основания
фундамента и их затухания во времени по методу эквивалентного слоя.

5.6.1.2 Расчет конечных абсолютных осадок уплотнения основания фундамента методом линейно-деформируемого слоя конечной толщины производится из тех же предположений, что и методом послойного суммирования, но из условий, что фундамент жесткий, деформации в грунте развиваются от всех компонентов напряжений, а его осадка соответствует средней осадке поверхности, загруженной равномерно распределенной нагрузкой.

Метод линейно-деформируемого слоя конечной толщины рекомендуется использовать в следующих случаях:

а) когда в пределах сжимаемой толщи основания (с условным ограничением ее глубины H _c по ме­тоду послойного суммирования) находится слой грунта толщиной Н ₂ с модулем деформации E ₂ ³ 100 МПа и мощностью верхней толщи Н ₁, удовлетворяющей условию

(5.28)

где Е ₁, E ₂ — модули деформации верхних и подстилающего слоев, МПа;

б) когда ширина или диаметр фундамента b ³ 10 м, а в основании залегают грунты, модуль деформации которых E ³ 10 МПа и их суммарная толщина не превышает 0,2 H _с.

5.6.1.3 Расчет конечных абсолютных осадок уплотнения основания фундамента методом эквивалентного слоя производится по модели сплошного линейно-деформируемого тела с учетом жесткости фундамента и в пред­положении невозможности бокового расширения грунта. При этом пространственная задача деформирования упругого полупространства под действием равномерно распределенной нагрузки заменяется на одномерную.

Метод эквивалентного слоя рекомендуется использовать для расчетов конечных осадок оснований фундаментов площадью до 30 м² в однородных или слоистых основаниях с практически одинаковой сжимаемостью отдельных слоев (E_i» 10 МПа) и для расчетов затухания осадок во времени.

5.6.2 Осадка s при использовании расчетной схемы линейно-деформируемого полупространства с ограничением глубины сжимаемой толщи H _c (см. рисунок 5.7) по методу послойного суммирования определяется как сумма осадок элементарных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи:

— при ширине фундамента b £ 5 м и условии, что в уровне подошвы фундамента среднее
давление на основание p_m больше вертикального напряжения от собственного веса вышележащего грунта — р_m > s _{zg. 0}, по формуле

(5.29)

— при p_m £ s _{zg. 0}, независимо от ширины фундамента, по формуле (5.30), с определением s¢ _zp.i
по формуле (5.34):

(5.30)

— в случаях разуплотнения грунта основания от разработки котлована (при b ³ 3 м и глубине заложения подошвы фундамента d ³ 3,0 м), если р_m ³ s _{zg. 0}, по формуле

(5.31)

Обозначения к формулам (5.29) – (5.31):

b — безразмерный коэффициент, равный 0,8;

s _{zg . i}, — среднее дополнительное вертикальное нормальное напряжение в i -м слое основания вдоль вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, МПа (по формулам (5.33) и (5.34) соответственно), равное полусумме указанных напряжений на верх­ней (z_{i – 1}) и нижней (z_i) границах рассматриваемого слоя:

(5.32)

, (5.32а)

s _{zg . i} — среднее вертикальное нормальное напряжение в i -м слое основания вдоль вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, от собственного веса грунта, находящегося выше отметки подошвы фундамента, МПа, (по формуле (5.35));

h_i — толщина i -го слоя, на которые разбивается сжимаемая толща грунта, м; значение h_i принимается не более 0,4 b (b — ширина фундамента), м;

Е_i — модуль деформации i -го слоя грунта, определяемый по результатам штамповых или компрессионных испытаний по ветви первичного нагружения, МПа;

E_{e . i} — модуль деформации i -го слоя грунта по ветви вторичного нагружения, МПа; для зданий I уровня ответственности значения E_{e . i} следует назначать по результатам пря­мых испытаний грунтов, а для II и III уровня ответственности E_{e . i} допускается принимать по таблицам, приведенным в приложении Б, с корректировочным коэффициентом К_Е (E_{e . i} = К_ЕE_i),

К_Е — корректировочный коэффициент принимаемый:

для супесей при коэффициенте пористости 0,5£ е £ 1,0 — 1,5 £ К_Е £ 2,5;

для суглинков при показателе текучести 0,25 £ I_L £ 1,0 — 1,5 £ К_Е £ 3,0;

для песков средних и крупных при 0,45 £ е £ 0,75 — 2 £ К_Е £ 5.

Промежуточные значения К_Е определяются линейной интерполяцией между крайними значениями коэффициента пористости е и показателя текучести I_L;

n — число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

Примеры расчета осадок оснований фундаментов по схеме линейно-деформируемого полупространства методом послойного суммирования приведены в приложении Г (примеры Г.7 – Г.10).

5.6.2.1 Дополнительные вертикальные нормальные напряжения в i -м слое основания на глубине z ниже подошвы фундамента вдоль вертикали, проходящей через ее центр, s _{zp . i} и определяются по формулам:

(5.33)

(5.34)

где a — коэффициент затухания напряжений, принимаемый по таблице 5.10 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения его сторон h = l / b и относительной глубины x = 2 z / b;

— дополнительное вертикальное давление на основание в уровне подошвы фундамента, МПа;

здесь p_m — среднее давление под подошвой фундамента от приложенной к нему нагрузки, определяемое по формуле (5.7), МПа;

p_{zg .0} — вертикальное природное давление в уровне подошвы фундамента от веса вышележащего грунта, МПа, (при планировке срезкой-подсыпкой принимают p_{zg. 0} = g¢ d, при отсутствии планировки — p_{zg. 0} = g¢ d_n);

g¢ — удельный вес грунта, расположенного выше уровня подошвы фундамента, МПа/м³;

d и d_n — глубина заложения подошвы фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности природного рельефа, м.

Таблица 5.10 — Коэффициент затухания напряжений a

Относительная глубина x = 2 z / b	Коэффициент a для фундаментов
круглых	прямоугольных с соотношением сторон h = l / b, равным	ленточных (h³ 10)
1, 0	1,4	1,8	2,4	3,2	5,0
	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
0,4	0,949	0,960	0,972	0,975	0,976	0,977	0,977	0,977
0,8	0,756	0,800	0,848	0,866	0,876	0,879	0,881	0,881
1,2	0,547	0,606	0,682	0,717	0,739	0,749	0,754	0,755
1,6	0,390	0,449	0,532	0,578	0,612	0,629	0,639	0,642
2,0	0,285	0,336	0,414	0,463	0,505	0,530	0,545	0,550
2,4	0,214	0,257	0,325	0,374	0,419	0,449	0,470	0,477
2,8	0,165	0,201	0,260	0,304	0,349	0,383	0,410	0,420
3,2	0,130	0,160	0,210	0,251	0,294	0,329	0,360	0,374
3,6	0,106	0,131	0,173	0,209	0,250	0,285	0,319	0,337
4,0	0,087	0,108	0,145	0,176	0,214	0,248	0,285	0,306
4,4	0,073	0,091	0,123	0,150	0,185	0,218	0,255	0,280
4,8	0,062	0,077	0,105	0,130	0,161	0,192	0,230	0,258
5,2	0,053	0,067	0,091	0,113	0,141	0,170	0,208	0,239
5,6	0,046	0,058	0,079	0,099	0,124	0,152	0,189	0,223
6,0	0,040	0,051	0,070	0,087	0,110	0,136	0,173	0,208
6,4	0,036	0,045	0,062	0,077	0,099	0,122	0,158	0,196
6,8	0,031	0,040	0,055	0,064	0,088	0,110	0,145	0,185
7,2	0,028	0,036	0,049	0,062	0,080	0,100	0,133	0,175
7,6	0,024	0,032	0,044	0,056	0,072	0,091	0,123	0,166
8,0	0,022	0,029	0,040	0,051	0,066	0,084	0,113	0,158
8,4	0,021	0,026	0,037	0,046	0,060	0,077	0,105	0,150
8,8	0,019	0,024	0,033	0,042	0,055	0,071	0,098	0,143
9,2	0,017	0,022	0,031	0,039	0,051	0,065	0,091	0,137
9,6	0,016	0,020	0,028	0,036	0,047	0,060	0,085	0,132
10,0	0,015	0,019	0,026	0,033	0,043	0,056	0,079	0,126
10,4	0,014	0,017	0,024	0,031	0,040	0,052	0,074	0,122
10,8	0,013	0,016	0,022	0,029	0,037	0,049	0,069	0,117
11,2	0,012	0,015	0,021	0,027	0,035	0,045	0,065	0,113
11,6	0,011	0,014	0,020	0,025	0,033	0,042	0,061	0,109
12,0	0,010	0,013	0,018	0,023	0,031	0,040	0,058	0,106
Примечания 1 Обозначения: b — ширина или диаметр фундамента, l — длина фундамента. 2 Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью А, значения a принимаются как для круглых фундаментов радиусом 3 Для промежуточных значений x и h коэффициент a определяется линейной интерполяцией.

5.6.2.2 Дополнительное вертикальное нормальное напряжение s _zg.i в середине i -го слоя основания на глубине z ниже подошвы фундамента от собственного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, s _{zg .0}, равное полусумме напряжений на верхней и нижней границе рассматриваемого слоя (аналогично формуле (5.32)), определяется по формуле

(5.35)

где a и p_{zg .0} — см. обозначения к формуле (5.33).

5.6.2.3 Дополнительные вертикальные нормальные напряжения на глубине z ниже подошвы прямоугольного фундамента вдоль вертикали, проходящей через его угловую точку, s _{zp . c}, МПа, определяются по формуле

(5.36)

где a и p ₀ — см. обозначения к формуле (5.33).

5.6.3 Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z вдоль вертикали, проходящей через произвольную точку А (в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента с дополнительным давлением в уровне подошвы, равным p ₀), s _{zp . а} определяются алгебраическим суммированием напряжений в угловых точках четырех фиктивных фундаментов s _zp.cj (рисунок 5.10), МПа, по формуле

(5.37)

 

Рисунок 5.10 — Схема расположения фиктивных фундаментов для определения
дополнительных вертикальных напряжений s _zp.а в основании рассчитываемого
фундамента методом угловых точек с учетом влияния на его осадку
соседнего фундамента:

а) схема расположения рассчитываемого (1) и влияющего (2) фундаментов;

б) схема расположения фиктивных фундаментов с указанием знака напряжения s _{zp . cj}
под углом j -го фундамента в формуле (5.37)

5.6.3.1 Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z вдоль вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамента, с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузки
от прилегающей площади, s _{zp . nf}, МПа, определяются по формуле (см. пример Г.10, приложение Г)

(5.38)

где k — количество влияющих фундаментов;

остальные обозначения — по 5.6.2 и 5.6.3.

5.6.3.2 При сплошной равномерно распределенной нагрузке на поверхности земли интенсив­ностью q (например, от веса планировочной насыпи, складируемого материала, транспорта) значение s _{zp . nf}, МПа, для любой глубины определяется по формуле (5.39), а в случае односторонней полосовой нагрузки q (см. рисунок 5.7) — по формуле (5.40):

(5.39)

(5.40)

где — коэффициент; = 0,11 при z / b ₀ = 6; = 0,5 при z / b ₀ = 0,15; в остальных случаях
определяется линейной интерполяцией значений 0,11 и 0,5. Для нагрузки вплотную примыкающей к рассчитываемому фундаменту, значение во всех случаях допускается принимать равным 0,5.

5.6.3.3 Деформации оснований существующих объектов, расположенных рядом с возводимым сооружением, определяются методом угловых точек или посредством математического модели­рования изменения напряженно-деформированного состояния оснований с использованием численных методов.

При выборе метода расчета необходимо учитывать уровень ответственности существующего сооружения, глубину котлована, а также метод строительства.

5.6.4 Нижняя граница сжимаемой толщи основания по методу послойного суммирования ограничивается глубиной z = H _c, из условий:

а) при b £ 5 м — s _zp =0,2 p_zg;

б) при b > 20 м — s _zp = 0,5 p_zg;

в) при 5 < b £ 20 м — s _zp принимают по линейной интерполяции значений 0,2 p_zg и 0,5 p_zg,

где s _zp — дополнительное вертикальное нормальное напряжение на глубине z = Н _с по формулам (5.33) и (5.38);

р_zg — вертикальное давление от собственного веса грунта по 5.6.4.1.

Если в пределах глубины H _c, определенной по указанным выше условиям, залегает слой грунта
с модулем деформации E > 100 МПа, толщина сжимаемого слоя принимается до верхней кровли этого грунта и расчет производится по 5.6.1.2 и 5.6.5.

Если найденная по условиям 5.6.4а) – в) нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое слабого грунта с модулем деформации E < 5 МПа или такой слой залегает за пределами указанной границы на глубине, не превышающей ширины фундамента b, найденное значение Н _с увеличивается
на толщину этого слоя, а за H _c принимается минимальное из значений, соответствующее подошве слабого слоя или глубине, на которой выполняется условие s _zp = 0,1 p_zg.