Методика расчета. Для удобства расчетов переведем относительные влажности гречневой крупы в абсолютные влагосодержания
Тепловой расчёт
Для удобства расчетов переведем относительные влажности гречневой крупы в абсолютные влагосодержания. Изменение влагосодержания гречневой крупы Δ С, кг/кг, рассчитываем по формуле Δ С = С о – С к, (3.2) где С о – абсолютное начальное влагосодержание, кг/кг, С о = 0,66 кг/кг; С к–абсолютное конечное влагосодержание, кг/кг, С к = 0,111 кг/кг. Δ С = 0,4 – 0,1 = 0,3 кг/кг. Производительность сушилки по сухому продукту G т, кг/ч, исходному материалу W, кг/ч, и испарившейся влаге G мо, кг/ч,рассчитаем по формулам
W = G т Δ С, (3.4) G мо = G мк + W, (3.5) где G мк – производительность сушилки, кг/ч, G мк = 100 кг/ч; C к – конечное влагосодержание гречневой крупы, кг/кг, C к = 0,1 кг/кг; Δ С –изменение влагосодержания гречневой крупы кг/кг, Δ С = 0,3 кг/кг.
W = 91 0,3 = 27,3 кг/ч, G мо = Температурный режим сушки выберем по фактору термообработки из условия
tо = где t о– начальная температура гречневой крупы, ºС, t о = 20 °С; t к–конечная температура гречневой крупы, ºС, t к = 40 °С;
t о = Температуру
где t к – конечная температура гречневой крупы, ºС, t к = 40 ºС.
Удельный расход
где с т – удельная теплоемкость гречневой крупы, кДж/(кг·K), с т = 1,25 кДж/(кг·K); с ж–удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг·K), с ж = 4,186 кДж/(кг·K);
Среднюю удельную теплоту
где а – постоянная величина, кДж/кг, а = 4200 кДж/кг;
Принимаем удельные тепловые потери g пт= 250 кДж/кг. При установившемся процессе расход тепла на нагрев транспортных средств отсутствует. Во избежание попадания пыли термочувствительного продукта на калориферы дополнительно тепло не подводится. Тогда изменение энтальпии
где с ж–удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг·K), с ж = 4,186 кДж/(кг·K);
Энтальпия воздуха в начале процесса I о, кДж/кг I о = сrt о + (rо + c п t о )Х о, (3.13) где сr – удельная теплоемкость наружного воздуха, кДж/(кг×К), сr = 1,006 кДж/(кг×K); r о – удельная теплота парообразования при 0 °С, кДж/кг, r о = 2495 кДж/кг; c п – удельная теплоемкость пара, кДж/(кг×К), c п = 1,965 кДж/(кг×K); t о– начальная температура продукта, °С, t о = 120 °С; Х о – начальное влагосодержание воздуха, поступающего в калорифер, кг/кг Хо = 0,01 кг/кг; I0 = Энтальпия пара, содержащегося в воздухе, в конце процесса I пк, кДж/кг I пк = r о + c п t к, (3.14) где c п – удельная теплоемкость пара, кДж/(кг×K), c п = 1,965 кДж/(кг×K); t к–конечная температура продукта, °С, t к = 40 °С; Iп.к = Энтальпия воздуха в конце процесса I к, кДж/кг
где сr – удельная теплоемкость наружного воздуха, кДж/(кг×К), сr = 1,006 кДж/(кг×К);
Влагосодержание воздуха в конце процесса X к, кг/кг,
где I к – энтальпия воздуха в конце процесса кДж/кг, I к = 138,4 кДж/кг; I о – энтальпия воздуха в начале процесса, кДж/кг, I о = 148 кДж/кг;
Изменение влагосодержания воздуха DХ = Х к – Х о, (3.17) где X к – влагосодержание воздуха в конце процесса, кг/кг, X к = 0,038 кг/кг; DХ = 0,038 – 0,01 = 0,028. Удельный расход воздуха s, кг/кг s = где Δ С –изменение влагосодержания материала кг/кг, Δ С = 0,3 кг/кг; s = Расход воздуха L, кг/ч L = s GТ, (3.19) где s –удельный расход воздуха, кг/кг, s = 10,7 кг/кг; G т – производительность сушилки по сухому продукту кг/ч, G т = 91 кг/ч; L = 10,7 91 = 973,7 кг/ч. Кинетику сушки рассчитаем по методу А. В. Лыкова. Графическим дифференцированием опытной кривой кинетики сушки (рис. 3), построим кривую скорости сушки (рис. 2), которую заменим прямой, проведенной с минимальной погрешностью. Новая критическая точка кп соответствует критическому приведенному влагосодержанию С кп= 0,255 кг/кг. Скорость сушки в первый период для опытных данных рассчитаем из соотношения учитывая, что С оп = 0,4 кг/кг, находим по формуле:
где
Тогда длительность первого периода сушки для сушилки от С о = 0,4 кг/кг до С кп = 0,255 кг/кг составит
где С о – абсолютное начальное влагосодержание, кг/кг, С о = 0,4 кг/кг; С кп – критическое приведенное влагосодержание кг/кг, С кп= 0,255 кг/кг; N – скорость сушки в первый период, ч-1, N = 0,527 ч-1;
Коэффициент сушки K, ч-1, согласно формуле
где С кп – критическое приведенное влагосодержание кг/кг, С кп= 0,255 кг/кг;
Длительность второго периода сушки
где K – коэффициент сушки ч-1, K = 3,74 ч-1; С кп – критическое приведенное влагосодержание кг/кг, С кп= 0,255 кг/кг;
Полное время сушки
где
Масса сухого материала в сушилке g т, кг, g т = G т t, (3.25) где G т – производительность сушилки по сухому продукту кг/ч, G т = 91 кг/ч; g т = 91 0,656 = 238,5 кг. Принимаем нагрузку сухого материала на ленту. Тогда требуемая поверхность ленты S, м2
где g т – масса сухого материала в сушилке, кг, g т = 238,5 кг; g т * – нагрузка сухого материала на ленту, кг, g т * = 85 кг/м2;
Нагрузка на ленту в начале процесса g мо *, кг/м2 g мо * = g т *(1 + С о ), (3.27) g мо * = 85 (1 + 0,4) = 119 кг/м2. Нагрузка на ленту в конце процесса g мк *, кг/м2 g мк * = g т *(1 + С к ), (3.28) g мк * = 85 (1+ 0,1) = 93,5 кг/м2. Высота слоя материала на ленте h, м
где g мк * = 93,5 кг/м2– нагрузка на ленту в конце процесса;
что в пределах рекомендуемых величин. Условная скорость воздуха в свободном сечении сушилки (S св= 1,2 м2) при условиях конца процесса
где L – расход воздуха, кг/ч, L = 973,7 кг/ч;
Для оценки уноса материала с отработанным воздухом рассчитаем скорость витания частиц, используя формулы
Критерий Архимеда Ar i
где d э – эквивалентный диаметр м, d э= 0,0027 м; f – фактор формы частиц, f = 1,5;
Из расчетов видно, что уноса не будет, так как средняя скорость витания гречихи 6,5…6,9 м/с, поэтому на выходе отработанного воздуха устанавливать фильтр для санитарной очистки не нужно.
Расчет общего сопротивления движению транспортирующей ленты
Определяем коэффициенты планового использования сушилки по времени в сутки K вс и K вг в год
где t пс – продолжительность работы сушилки за сутки, ч, t пс = 14 ч; t с – продолжительность суток, ч, t с = 24 ч; t пг – продолжительность работы сушилки за год, ч, t пг = 4270 ч; t г – продолжительность года ч, t г = 8760 ч.
Коэффициент использования по производительности К зг рассчитываем по формуле
где Q с – плановая средняя массовая производительность сушилки, кг/ч, Q с = 72 кг/сутки; Q м – максимальная производительность, кг/ч, Q м = 1400 кг/сутки.
Находим расчетную производительность сушилки Q рм, кг/ч, для определения ширины ленты
где Т = t пс = 14 ч – продолжительность работы сушилки за сутки; К э – общий эксплуатационный коэффициент, К э = 0,75.
КЭ = КВ КГ КН, (3.39) КЭ = Предполагаем, что лента должна иметь ширину в пределах 600…800 мм; тогда принимаем скорость движения ленты Необходимая ширина ленты В п, м,рассчитывается по формуле
где Q рм – расчетная производительность сушилки, кг/ч, Q рм = 0,133т/ч;
Выбираем расстояния между роликоопорами на верхней направляющей l р.в = 0,4 м; на нижней; l р.н = 0,4 м. Массы вращающихся частей роликоопор м р.в = 7 кг; м р.н = 10 кг. Отсюда линейные силы тяжести
где g – ускорение свободного падения, м/с2, g = 9,81 м/с2.
Линейную силу тяжести груза Q р.с, кг/ч,определяем по средней производительности
где
Тогда находим линейную силу тяжести груза q г, Н/м
где
Общее сопротивление движению ленты W, Н, определяем
где К т – коэффициент сопротивления движения ленты, К т = 5,1; L г – длина горизонтальной проекции расстояния между осями концевых звездочек сушилки, м, L г = 2,5 м; q л – линейная сила тяжести ленты, Н/м, q л = g мЛ = 9,81 5 = 49,05 Н/м; w в – коэффициент сопротивления движению ленты, w в = 1,06
Кинематический и силовой расчет привода
Привод сушильной установки состоит из электродвигателя, червячного редуктора, клиноременной передачи и цепной передачи. Общий КПД привода h = h1h2h 3, (3.46) где h1 – КПД клиноременной передачи, h1 = 0,96; h2 = 0,8 – КПД червячного редуктора; h 3 = 0,95 – КПД цепной передачи. h = 0,96 ´ 0,8 ´ 0,95 = 0,74. Мощность привода сушильной установки определяю в режиме, соответствующем номинальной частоте вращения электродвигателя по формуле
где К3 = 1,2 – коэффициент неучтенных потерь; h = 0,74 – КПД привода; W = производительность аппарата, т/ч;
Для привода выбираем двигатель 4А80А4У3, мощность N э = 1,1 кВт, n = 1500 мин–1. Общее передаточное число привода u = u1u2u3, (3.48) где u1 = передаточное число клиноременной передачи, приму u1 = 3,95; u2 – передаточное число червячного редуктора, приму u2 = 50; u3 – передаточное число цепной передачи, приму u3 = 4. u = 3,95 ´ 50´4 = 790. Частота вращения ведущего шкива равна частоте вращения вала электродвигателя n1 = n э = 1500 мин–1. Угловая скорость вращения ведущего шкива w1= w э = pnэ/ 30, (3.49) w1= wЭ = 3,14 ´ 1500/ 30 = 157 с–1 Мощность N1 и крутящий момент Т1 на валу ведущего шкива равны мощности и крутящему моменту электродвигателя N1 = N э = 1,1 кВт; Т1 = N1/ w1 = 1100 / 157 = 7 Hм. Частота вращения ведомого шкива n2 = n1/ u1, (3.50) где u1 – передаточное число клиноременной передачи; n1 – частота вращения электродвигателя, мин–1. n2 = 1500/ 3,95 = 379,7 мин–1. Угловая скорость ведомого шкива w2 = 3,14´379,7/30 = 39,74 с–1. Мощность на ведомом валу клиноременной передачи (входном валу редуктора) N2 = N1h1, (3.51) где N1 – мощность электродвигателя, кВт; h1 – КПД клиноременной передачи. N2 = 1,1 ´ 0,96 = 1,056 кВт. Крутящий момент на входном валу редуктора Т2 = N2/w2, (3.52) где N2 – мощность на входном валу редуктора, кВт; w2 – угловая скорость ведомого шкива, с–1. Т2 = 1,056 / 39,74 = 0,0265 кНм = 26,5 Нм. Частота вращения входного вала редуктора n2 = 30 ´ 39,74/3,14 = 379,7 мин–1. Частота вращения ведущей звездочки цепной передачи (выходного вала редуктора) n3 = n2/u2, (3.53) где n2 – частота вращения ведущей звездочки, мин–1; u2 – передаточное число редуктора. n3 = 379,7/50 = 7,59 мин–1. Угловая скорость ведущей звездочки w3 = 3,14 ´ 7,59/30 = 0,79 с–1. Мощность на выходном валу редуктора N3 = N2h2, (3.54) где N2 – мощность на входном валу редуктора, кВт; h2 – КПД червячного редуктора. N3 = 1,056 ´ 0,8 = 0,85 кВт. Крутящий момент на выходном валу редуктора Т3 = N3 /w3, (3.55) где N3 – мощность на выходном валу редуктора, кВт; w3 – угловая скорость выходного вала редуктора, с–1. Т 3 = 0,85 / 0,79 = 1,07 кНм = 1070 Нм. Частота вращения ведомой звездочки n4 = n3/u3, (3.56) где n3 – частота вращения ведущей звездочки, мин–1; u3 – передаточное число цепной передачи. n4 = 7,59/4 = 1,9 мин–1. Угловая скорость ведомой звездочки w4 = 3,14 ´ 1,9/30 = 0,19 с–1. Мощность на валу звездочки Р4 = Р3h3, (3.57) где Р3 – мощность на выходном валу редуктора, кВт; h3 – КПД цепной передачи. Р4 = 0,85 ´ 0,95 = 0,8 кВт. Крутящий момент на валу звездочки Т4 = Р4 /w4, (3.58) где Р4 – мощность на валу шнека, кВт; w4 – угловая скорость шнека, с–1. Т4 = 0,8/0,19 = 4,21 кНм = 4210 Нм.
Расчет клиноременной передачи
Для передачи мощности N1 = 1,1 кВт при w1 = 157 с–1 принимаю клиновой ремень нормального сечения А. Передача вертикальная. Нагрузка близка к постоянной. Клин имеет высоту h = 8 мм. Принимаем диаметр меньшего шкива равным d = 90 мм. Скорость ремня v = w1d/2, (3.59) где w1 – угловая скорость вращения ведущего шкива, с–1; d – диаметр меньшего шкива. v = 0,09 ´ 157/2 = 7,06 м/с. Расчетный диаметр ведомого шкива при скольжении для клиноременной передачи x = 0,015 d2 = u1 [ d1(1 – x) ], (3.60) где u1 – передаточное число клиноременной передачи; d1 – диаметр меньшего шкива, мм; x – скольжение ремня. d2 = 3,95·[90(1-0,015)] = 360 мм. Фактическое передаточное число передачи u = d2 /[ d1 – (1 – x)], (3.61) где d2 – диаметр большего шкива, мм; d1 – диаметр меньшего шкива, мм; x – скольжение ремня. u = 360 / [90 – (1 – 0,015) = 4,06. Предварительное межосевое расстояние а = 0,55(d2 – d1) + h, (3.62) где d2 и d1 – диаметры большего и меньшего шкивов соответственно, мм; h – высота ремня, мм. а = 0,55·(360 + 90)+8 = 255 мм. Расчетная длина ремня l = 2 a +p (d2 + d1)/2 + (d2 – d1)2/4 a, (3.63) где a – межосевое расстояние, мм; d2 и d1 – диаметры большего и меньшего шкивов соответственно, мм; l = 2 ´ 255 + 3,14·(360 + 90)/2 + (360 – 90)2/(4 ´ 255) = 1287 мм. Примем стандартную длину ремня l = 1400 мм. Межосевое расстояние при окончательно установленной длине ремня 1400 мм
где d2 и d1 – диаметры большего и меньшего шкивов соответственно, мм; l – длина ремня, мм.
Число пробегов ремня u = v/l, (3.65) где v – скорость ремня, м/с; l – длина ремня, м. u = 7,06/1,4 = 5 с–1. Полученное значение u = 5 с–1 не превышает допускаемое число пробегов [ u ] = 30 c–1. Угол обхвата ремнем меньшего шкива a1 = 180° – 57°(d2 – d1)/ а, (3.66) где d2 и d1 – диаметры большего и меньшего шкивов соответственно, мм; а – межосевое расстояние, мм. a 1 = 180° – 57°(360 – 90)/318 = 131°. Полученный угол обхвата a 1 = 131° больше минимально допустимого для клиноременной передачи [ a ] = 120°. Допускаемая приведенная мощность, передаваемая одним клином [ P0 ] = 1,2 кВт. Поправочные коэффициенты [ ]: коэффициент угла обхвата С a = 1; коэффициент длины ремня С l = 0,95; коэффициент динамичности нагрузки и режима С р = 1,1; коэффициент, учитывающий число ремней в комплекте клиноременной передачи СZ = 0,95 (для двух ремней). Допускаемая мощность, передаваемая одним клином [ Р п] = [ P 0] С a С l С р СZ, (3.67) где С a, С l, С р, СZ – поправочные коэффициенты; [ P 0] – допускаемая приведенная мощность, передаваемая одним клином, кВт. [ Р п] = 1,2 ´ 1 ´ 0,95 ´ 1,1 ´ 0,95 = 1,19 кВт. Число клиньев Z = N 1/[ P п], (3.68) где N 1 – передаваемая мощность на валу малого шкива, кВт; [ P п] – допускаемая мощность, передаваемая одним клином, кВт. Z = 1,1/1,19 = 0,92. Примем число клиновых ремней Z = 1. Сила предварительного натяжения ремней F 0 = 0,85 N 1 C l/(vCaC p), (3.69) где N 1 – передаваемая мощность на валу малого шкива, кВт; v – cкорость ремня, м/с; С a, С l, С р, – поправочные коэффициенты; F 0 = 0,85 ´ 1,1 ´ 0,95/(7,06 ´ 1 ´ 1,1) = 0,11 кН = 110 Н. Сила, действующая на валы F n = 2 F 0sin(a 1/2), (3.70) где F 0 – сила предварительного натяжения ремней, Н; a 1 – угол обхвата ремнем меньшего шкива, °. F n = 2 ´ 110 ´ sin(131/2) = 200 Н.
Расчет цепной передачи
Мощность на ведущей звездочке N 3 = 0,85 кВт при w1 = w3 = 0,79 с–1. Передаточное число цепной передачи u 3 = 4. Нагрузка постоянная. Смазывание цепи периодическое. Передача вертикальная. Принимаем для передачи однорядную роликовую цепь. Примем число зубьев ведущей звездочки Z 1 = 12. Число зубьев ведомой звездочки Z 2 = Z 1 u, (3.71) где Z 1 – число зубьев ведущей звездочки; u – передаточное число цепной передачи. Z 2 = 12 ´ 4 = 48. Вращающий момент на ведущей звездочке Т 3 = N 3/ w 3, (3.72) где N 3 – мощность на ведущей звездочке, кВт; w 3 – угловая скорость ведущей звездочки, с–1. Т 3 = 0,85 / 0,79 = 1,07 кН = 1070 Н. По [9] допускаемое давление в шарнирах роликовой цепи [ p ] = 34,3 МПа. Коэффициент эксплуатации К Э = К д К с КqКр, (3.73) где К д – коэффициент динамичности нагрузки, К д = 1; К с – коэффициент способа смазывания, К с = 1,5; Кq - коэффициент наклона линии центров звездочек к горизонту, Кq = 1; К р – коэффициент способа регулирования натяжения цепи, К р = 1,25. К э = 1 ´ 1,5 ´ 1 ´ 1,25 = 1,875. Примем цепь с шагом р = 25,4 мм, для которой d 0 = 7,95 мм, В = 22,61 мм, q = 2,75 кг. Скорость цепи v = рZ1w 1/(2 p), (3.74) где р – шаг цепи, мм; Z 1 – число зубьев ведущей звездочки; w 1 – угловая скорость ведущей звездочки, с–1. v = 25,4 ´ 10–3 ´ 12 ´ 0,79/(2 ´ 3,14) = 0,314 м/с. Окружная сила, передаваемая цепью F t = N 3/ v, (3.75) где N 3 – мощность на ведущей звездочке, Вт; v – скорость цепи, м/с. F t = 850/0,314 = 2707 Н. Расчетное давление в шарнирах принятой цепи р ц = F t К э/(d 0 B), (3.76) где F t – окружная сила, передаваемая цепью, Н; К э – коэффициент эксплуатации; d 0 = 7,95 мм и В = 22,61 мм – параметры цепи. р = 2707 ´ 2,34/(9,75 ´ 10–3 ´ 22,61 ´ 10–3) = 32,9 МПа. Полученное значение удовлетворяет условию Межосевое расстояние равно 510 мм. Длина цепи в шагах l p = 2 a / p + (Z 1+ Z 2)/2 + [(Z 2 – Z 1)/(2 p)]2 р / а, (3.77) где р – шаг цепи, мм; а – межосевое расстояние, мм; Z 1 и Z 2 – числа зубьев ведущей и ведомой звездочек соответственно. l p = 2 ´ 510/25,4 + (12 + 48)/2 + [(48 – 12)/(2 ´ 3,14)]2 ´ 25,4/510 = 72. Предварительное натяжение цепи F 0 = k f qag, (3.78) где k f = 1 – коэффициент провисания для вертикальных передач; q – масса 1 м цепи, кг/м; а – межосевое расстояние, м; g = 9,81 м/с2. F 0 = 1 ´ 2,75 ´ 0,51 ´ 9,81 = 13,7 Н. Cила, действующая на валы звездочек F n = k в F t + 2 F 0, (3.79) где k в – коэффициент нагрузки вала, k в = 1,05; F t – окружная сила, передаваемая цепью, Н; F 0 – предварительное натяжение цепи, Н. F n = 1,05 ´ 2707 + 2 ´13,7 = 2870 Н.
Расчёт и подбор калорифера
Для нагревания воздуха выбираем пластинчатые калориферы КФБ-9, обогреваемые паром с температурой Т н = 220 °С (Р абс = 23,66 ат). Тепловую нагрузку на калориферы определим как количество теплоты на сушку в зимних условиях Q = 269752,0 Вт и количество теплоты на компенсацию тепловых потерь от газохода в окружающую среду Q пот = 567,2 Вт, т. е.: Q кол = Q + Q пот = 269752,0 + 567,2 = 270319,2 Вт. Площадь поверхности теплопередачи калориферов определим из основного уравнения теплопередачи:
где Q кал – тепловая нагрузка калориферов, Вт; k – коэффициент теплопередачи в калорифере; Dt ср – средний температурный напор между паром и воздухом в калорифере, °С; l 3 =1,15 – коэффициент запаса. Определим Dt ср: Т н = 220 °С Пар Т к = 220 °С
t н = 20 °С Воздух 100 °С
Dt б = 220 °С Dt м = 120 °С
Коэффициент теплоотдачи калорифера выберем из (табл. 5) [23, табл. 1-33б]; k = 20,8 Вт/(м2×К). Таблица 5
|
, (3.3)
кг/ч,
кг/ч.
Учитывая, что в ленточной сушилке 
и обеспечивается высокая степень перемешивания воздуха, воспользуемся формулой
, (3.6)
, (3.7)
доп–допустимая температура нагрева гречневой крупы, ºС, 
,
ºС.
гречневой крупы на выходе из сушилки примем по формуле
, (3.8)
ºС.
, кДж/кг, теплоты на нагрев гречневой крупы составит
, (3.9)
, (3.10)
– разность температур на выходе из сушилки и входе в сушилку, 
= 16 °С;
кДж/кг,
°С.
, кДж/кг, связанной влаги определим по формуле
, (3.11)
кДж/кг.
, кДж/кг, сушильного агента рассчитаем по формуле
, (3.12)
кДж/кг.
кДж/кг.
кДж/кг.
, (3.15)
= –339,88 кДж/кг; I пк – энтальпия пара, содержащегося о воздухе, в конце процесса, кДж/кг, I пк = 2573,6 кДж/кг; I о – энтальпия воздуха в начале процесса, кДж/кг, I о = 148 кДж/кг;
кДж/кг.
, (3.16)
кг/кг.
, кг/кг,
, (3.18)
кг/кг
, (20)
– абсолютное критическое влагосодержание, кг/кг, 
время сушки, ч, 
= 0,36 ч = 22 мин;
ч-1.
, (3.21)
ч = 16,5 мин.
, (3.22)
– абсолютное равновесное влагосодержание, кг/кг, 
ч-1.
, ч
, (3.23)
ч = 22,86 мин.
, ч
, (3.24)
– длительность первого периода сушки для сушилки, ч, 
ч = 39,36 мин.
, (3.26)
м2.
, (3.29)
нас = 825 кг/м3 – насыпная плотность продукта;
.
, (3.30)
– плотность воздуха при t = 40 °С, кг/м3, 
= 1,128 кг/м3;
м/с.
, (3.31)
, (3.32)
, (3.33)
, (3.34)
– вязкость м2/с, 
м2/с; 
= 1,128 кг/м3;
,
,
,
м/с,
, (3.35)
, (3.36)
,
.
, (3.37)
.
, (3.38)
кг/ч,
= 0,0016 м/с. Для груза средней подвижности принимаем коэффициент площади поперечного сечения груза на ленте К п= 550.
, (3.40)
м.
, (3.41)
, (3.42)
Н/м,
Н/м.
, (3.43)
– коэффициент линейной силы тяжести груза, 
т/ч
, (3.44)
– скорость движения ленты, м/с, 
Н/м.
, (3.45)
Н.
, (3.47)
кВт.
, (3.64)
=318 мм.
,
< 2, следовательно
°С
