Примеры обработки

Пример № 1.

Определить нормативные и расчётные значения удельного веса супеси (было выполнено 12 определений).

Результаты определений и необходимые для расчётов вычисления приведены в табл. 3.

Определяем среднее арифметическое значение удельного веса грунта:

г/см³.

Делаем проверку на исключение грубых ошибок, для чего по формуле (18) вычисляем s_см:

По табл. 2 для n =12 находим n =2.52, тогда .

Наибольшее абсолютное отклонение g_i от среднего значения в опыте № 9 (табл. 3) составляет 0.10, что меньше 0.12. Таким образом, ни одно из опытных значений не следует исключать как грубую ошибку.

Таблица 3

№ опыта
	1.88	-0.08	0.0064
	1.73	0.07	0.0049
	1.82	-0.02	0.0004
	1.81	-0.01	0.0001
	1.75	0.05	0.0025
	1.80	0.00	0.0000
	1.82	-0.02	0.0004
	1.80	0.00	0.0000
	1.70	0.10	0.0100
	1.81	-0.01	0.0001
	1.85	-0.05	0.0025
	1.81	-0.01	0.0001
S	21.58	---	0.0274

Вычисляем нормативное g^н и расчётные значения g_II и g_I:

г/см³.

По формуле (16) находим среднее квадратичное отклонение:

.

По формуле (10) вычисляем коэффициент вариации:

.

Для a = 0.85 (расчёты по деформациям) и числе степеней свободы n-1 = 11 по табл. 1 находим t_a = 1.09.

По формуле (9) вычисляем показатель точности оценки среднего значения удельного веса супеси:

.

По формуле (7) определяем коэффициент безопасности по грунту:

.

По формуле (6) определяем расчётное значение удельного веса супеси для расчётов по деформациям:

г/см³.

Для a = 0.95 (расчёты по несущей способности) и числе степеней свободы n-1 = 11 по табл. 1 находим t_a =1.81.Тогда:

.

.

Вычисляем расчётное значение удельного веса супеси для расчёта по несущей способности:

г/см³.

Пример № 2.

Для инженерно-геологического элемента, сложенного четвертичными покровными суглинками, было выполнено 27 лабораторных определений сопротивления сдвигу t при трёх значениях нормального давления p_i = 1; 2 и 3 кгс/см². Полученные в опытах величины t_i приведены в табл. 4 в возрастающем порядке.

Таблица 4

№	p = 1 кгс/см2	p = 2 кгс/см2	p = 3 кгс/см2
	п.п	ti	t - ti	(t - ti)2	ti	t - ti	(t - ti)2	ti	t - ti	(t - ti)2
		0.55	0.10	0.0100	0.90	0.12	0.0144	1.17	0.19	0.0361
		0.57	0.08	0.0064	0.90	0.12	0.0144	1.25	0.11	0.0121
		0.60	0.05	0.0025	0.90	0.12	0.0144	1.32	0.04	0.0016
		0.60	0.05	0.0025	0.95	0.07	0.0049	1.32	0.04	0.0016
		0.67	-0.02	0.0004	0.99	0.03	0.0009	1.35	0.01	0.0001
		0.67	-0.02	0.0004	1.05	-0.03	0.0009	1.35	0.01	0.0001
		0.72	-0.07	0.0049	1.07	-0.05	0.0025	1.35	0.01	0.0001
		0.75	-0.10	0.0100	1.10	-0.08	0.0064	1.45	-0.09	0.0081
		0.75	-0.10	0.0100	1.30	-0.28	0.0784	1.72	-0.36	0.1296
	S	5.88	---	0.0471	9.16	---	0.1372	12.28	---	0.1894
; ; n = 2.35; ; 0.10 < 0.16.	; ; n = 2.35; ; 0.28 = 0.28.	; ; n = 2.35; ; 0.36 > 0.35.

Прежде чем приступить к вычислению нормативных и расчётных значений с и j, следует выполнить проверку на исключение грубых ошибок в определениях t_i при каждом значении нормального давления. Необходимые для этого подсчёты приведены в табл. 4. Значения статистического критерия n приняты по табл. 2 для n = 9.

В результате проверки получено, что при p = 1 кгс/см² , следовательно, опытные данные не содержат грубых ошибок.

При p = 2 кгс/см² для одного из значений t_i = 1.30 кгс/см² получено равенство . Следовательно, t_i = 1.30 может быть как исключено, так и оставлено. Примем решение - оставить это значение в статистической совокупности.

При p = 3 кгс/см² для значения t_i = 1.72 получили , следовательно, это значение t должно быть исключено как грубая ошибка.

Для вычисления нормативных и расчётных значений с и j расчёты следует вести в табличной форме (табл. 5). В первых графах таблицы выписываются экспериментальные значения p_i и t_i. После вычислений в графах 4 и 5 определяем D, с^н и tg j^н. Значения в графе 6 получаются путём подстановки найденных значений с^н и tg j^н в уравнение (2):

(уравнение (5));

(уравнение (4));

j^н =18^о16’» 18^o;

кгс/см² (уравнение (3).

Таблица 5.

№ п.п.	pi	ti	pi2
		0.55		0.55	0.66	0.11	0.0121
		0.57		0.57	0.66	0.09	0.0081
		0.60		0.60	0.66	0.06	0.0036
		0.60		0.60	0.66	0.06	0.0036
		0.67		0.67	0.66	-0.01	0.0001
		0.67		0.67	0.66	-0.01	0.0001
		0.72		0.72	0.66	-0.06	0.0036
		0.75		0.75	0.66	-0.09	0.0081
		0.75		0.75	0.66	-0.09	0.0081
		0.90		1.80	0.99	0.09	0.0081
		0.90		1.80	0.99	0.09	0.0081
		0.90		1.80	0.99	0.09	0.0081
		0.95		1.90	0.99	0.04	0.0016
		0.99		1.98	0.99	0.00	0.0000
		1.05		2.10	0.99	-0.06	0.0036
		1.07		2.14	0.99	-0.08	0.0064
		1.10		2.20	0.99	-0.11	0.0121
		1.30		2.60	0.99	-0.31	0.0961
		1.17		3.51	1.32	0.15	0.0225
		1.25		3.75	1.32	0.07	0.0049
		1.32		3.96	1.32	0.00	0.0000
		1.32		3.96	1.32	0.00	0.0000
		1.35		4.05	1.32	-0.03	-0.0009
		1.35		4.05	1.32	-0.03	-0.0009
		1.35		4.05	1.32	-0.03	-0.0009
		1.45		4.35	1.32	-0.13	0.0169
S		25.60		55.88	---	---	0.2385

Уравнение прямой графика t = f (p) будет иметь вид:

t = 0.33 p + 0.33.

Проверим уравнение подстановкой средних значений и :

;

;

.

Сходимость результатов свидетельствует о правильности вычислений с^н и tg j^н.

После заполнения граф 7 и 8 табл. 5 вычисляются:

кгс/см² (уравнение (11));

кгс/см² (уравнение (13));

(уравнение (12));

(уравнение (10));

(уравнение (10)).

Находим расчётные значения с и j для расчётов по второму предельному состоянию.

Для a = 0.85 и числа степеней свободы n-2 =24 по табл. 1 находим, что t_a = 1.06. Тогда:

(уравнение (8));

(уравнение (7));

(уравнение (8));

(уравнение (7));

гс/см² (уравнение (6));

(уравнение (6));

j_II = 17^o13’» 17^o.

Для a = 0.95 и n-2 = 24, t_a = 1.71;

(уравнение (8));

(уравнение (7));

(уравнение (8));

(уравнение (7));

гс/см² (уравнение (6));

(уравнение (6));

j_I = 16^o42’» 17^o.