Характеристики арматуры
2.25*. За нормативные сопротивления арматуры Rsn принимаются наименьшие контролируемые значения:
для стержневой арматуры, высокопрочной проволоки и арматурных канатов — предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2 %);
для обыкновенной арматурной проволоки — напряжения, равного 0,75 временного сопротивления разрыву, определяемого как отношение разрывного усилия к номинальной площади сечения.
Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.
Нормативные сопротивления Rsn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 19* и 20.
Таблица 19*
|
Стержневая арматура классов
| Нормативные сопротивления растяжению Rsn
и расчетные сопротивления растяжению
для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)
| |
А-I
|
235 (2400)
| | А-II
| 295 (3000)
| | А-III
| 390 (4000)
| | А-IV
| 590 (6000)
| | А-V
| 788 (8000)
| | А-VI
| 980 (10 000)
| | Ат-VII
| 1175 (12 000)
| | А-IIIв
| 540 (5500)
|
Примечание. Обозначения классов арматуры — в соответствии с п. 2.24а*.
2.26*. Расчетные сопротивления арматуры растяжению Rs для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле
 (10)
где g s — коэффициент надежности по арматуре, принимаемый по табл. 21*.
Расчетные сопротивления арматуры растяжению (с округлением) для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 22* и 23, а при расчете по предельным состояниям второй группы — в табл. 19* и 20.
Таблица 20
|
Проволочная арматура классов
|
Диаметр арматуры, мм
| Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)
| |
Вр-I
|
|
410 (4200)
| |
|
| 405 (4150)
| |
|
| 395 (4050)
| |
B-II
|
|
1490 (15 200)
| |
|
| 1410 (14 400)
| |
|
| 1335 (13 600)
| |
|
| 1255 (12 800)
| |
|
| 1175 (12 000)
| |
|
| 1100 (11 200)
| |
Вр-II
|
|
1460 (14 900)
| |
|
| 1370 (14 000)
| |
|
| 1255 (12 800)
| |
|
| 1175 (12 000)
| |
|
| 1100 (11 200)
| |
|
| 1020 (10 400)
| |
К-7
|
|
1450 (14 800)
| |
|
| 1370 (14 000)
| |
|
| 1335 (13 600)
| |
|
| 1295 (13 200)
| |
К-19
|
|
1410 (14 400)
|
Таблица 21*
|
Арматура
| Коэффициент надежности
по арматуре g s при расчете конструкций
по предельным состояниям
| |
| первой группы
| второй группы
| |
Стержневая классов:
А-I, А-II
|
1,05
|
1,00
| | А-III диаметром, мм:
6 ¾ 8
|
1,10
|
1,00
| | 10 ¾ 40
| 1,07
| 1,00
| | А-IV, А-V
| 1,15
| 1,00
| | А-VI, Ат-VII
| 1,20
| 1,00
| | А-IIIв с контролем:
удлинения и напряжения
|
1,10
|
1,00
| | только удлинения
| 1,20
| 1,00
| |
Проволочная классов:
Вр-I
|
1,10
|
1,00
| | В-II, Вр-II
| 1,20
| 1,00
| | К-7, К-19
| 1,20
| 1,00
|
Примечание. Обозначения классов арматуры — в соответствиис п. 2.24а*.
Таблица 22*
|
Стержневая
| Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)
| | арматура классов
| растяжению
|
| |
|
продольной Rs
| поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw
| сжатию Rsc
| |
А-I
|
225 (2300)
|
175 (1800)
|
225 (2300)
| | А-II
| 280 (2850)
| 225 (2300)
| 280 (2850)
| | А-III диаметром, мм:
6 ¾ 8
|
355 (3600)
|
285* (2900)
|
355 (3600)
| | 10—40
| 365 (3750)
| 290* (3000)
| 365 (3750)
| | А-IV
| 510 (5200)
| 405 (4150)
| 450 (4600)**
| | А-V
| 680 (6950)
| 545 (5550)
| 500 (5100)**
| | А-VI
| 815 (8300)
| 650 (6650)
| 500 (5100)**
| | Aт-VII
| 980 (10 000)
| 785 (8000)
| 500 (5100)**
| | А-IIIв с контролем:
удлинения и напряжения
|
490 (5000)
|
390 (4000)
|
200 (2000)
| | только удлинения
| 450 (4600)
| 360 (3700)
| 200 (2000)
|
_____________
* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).
** Указанные значения Rsc принимаются для конструкций их тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в поз. 2а табл. 15; при учете нагрузок, указанных в поз. 2б табл. 15, принимается значение Rsc = 400 МПа. Для конструкций их ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение Rsc = 400 МПа (4100 кгс/см2).
Примечания: 1. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления Rsw принимаются как для арматуры класса А-III.
2. Обозначения классов арматуры — в соответствии с п. 2.24а*.
2.27*. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. 22* и 23.
При расчете в стадии обжатия конструкций значение Rsc следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв ¾ равным 170 МПа.
При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение Rsc = 0.
2.28. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы g si, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжении в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т. п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т. д.
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с g s = 1,0.
Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижаются по сравнению с Rs путем умножения на коэффициенты условий работы g s 1 и g s 2:
а) независимо от вида и класса арматуры — на коэффициент g s 1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;
б) для стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах ¾ на коэффициент g s 2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.
Таблица 23
|
Проволочная
|
Диаметр
| Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)
| | арматура
| арматуры,
| растяжению
|
| | классов
| мм
| продольной
Rs
| поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw
| сжатию Rsc
| |
Вр-I
|
|
375 (3850)
|
270 (2750); 300* (3050)
|
375 (3850)
| |
|
| 365 (3750)
| 265 (2700); 295* (3000)
| 365 (3750)
| |
|
| 360 (3700)
| 260 (2650); 290* (2950)
| 360 (3700)
| |
В-II
|
|
1240 (12 650)
|
990 (10 100)
|
400 (4000)
| |
|
| 1180 (12 000)
| 940 (9600)
| 400 (4000)
| |
|
| 1110 (11 300)
| 890 (9000)
| 400 (4000)
| |
|
| 1050 (10 600)
| 835 (8550)
| 400 (4000)
| |
|
| 980 (10 000)
| 785 (8000)
| 400 (4000)
| |
|
| 915 (9300)
| 730 (7450)
| 400 (4000)
| |
Вр-II
|
|
1215 (12 400)
|
970 (9900)
|
400 (4000)
| |
|
| 1145 (11 700)
| 915 (9350)
| 400 (4000)
| |
|
| 1045 (10 700)
| 835 (8500)
| 400 (4000)
| |
|
| 980 (10 000)
| 785 (8000)
| 400 (4000)
| |
|
| 915 (9300)
| 730 (7450)
| 400 (4000)
| |
|
| 850 (8700)
| 680 (6950)
| 400 (4000)
| |
К-7
|
|
1210 (12 300)
|
965 (9850)
|
400 (4000)
| |
|
| 1145 (11 650)
| 915 (9350)
| 400 (4000)
| |
|
| 1110 (11 300)
| 890 (9050)
| 400 (4000)
| |
|
| 1080 (11 000)
| 865 (8800)
| 400 (4000)
| |
К-19
|
|
1175 (12 000)
|
940 (9600)
|
400 (4000)
| _____________
*Для случая применения в вязаных каркасах.
Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных коэффициентов условий работы g s 1 и g s 2 приведены в табл.22* и 23.
Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsc, Rsw соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. 24*¾26* и 27.
2.29. Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле
 (11)
где w p и l p принимаются по табл.28.
К значению Rbp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме g s 2.
Величина ssp в формуле (11) принимается равной:
при расчете элементов по прочности — большему из значений Rs и ssp;
при расчете элементов по трещиностойкости ¾ значению ssp. Здесь ssp принимается с учётом первых потерь по поз. 1—5 табл. 5.
В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5—В12,5) значения w p и l p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. 28.
Таблица 24*
| Факторы, обуславливающие введение
| Характеристика
| Класс
| Коэффициент условий работы арматуры
| | коэффициента условий работы арматуры
| арматуры
| арматуры
| условное обозначение
| числовое значение
| |
1. Работа арматуры на действие поперечных сил
|
Поперечная
|
Независимо от класса
|
g s 1
|
См. п. 2.28*
| |
2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил
|
„
|
А-III и Вр-I
|
g s 2
|
То же
| |
3. Многократно повторяющаяся нагрузка
|
Продольная и поперечная
|
Независимо от класса
|
g s 3
|
См. табл. 25*
| |
4. Наличие сворных соединений при многократном повторении нагрузки
|
Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры
|
А-I, А-II, A-III, A-IV, А-V
|
g s 4
|
См. табл. 26*
| |
5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры
|
Продольная напрягаемая
Продольная ненапрягаемая
|
Независимо от класса
То же
|
g s 5
|
В формулах поз. 5:
lx — расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения;
lp, lan ¾ соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп. 2.29 и 5.14)
| |
6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести
|
Продольная растянутая
|
А-IV; А-V; А-VI; Ат-VII; B-II; Вр-II; К-7; К-19
|
g s 6
|
Согласно указаниям п. 3.13*
| |
7. Элементы из легкого бетона класса В7,5 и ниже
|
Поперечная
|
А-I; Вр-I
|
g s 7
|
0,8
| |
8. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже
|
Продольная сжатая
Поперечная
|
Независимо от класса
То же
|
g s 8
|
| |
9. Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона
|
Продольная сжатая
|
„
|
g s 9
|
См. табл. 27
|
Примечания: 1. Коэффициенты g s 3 и g s 4 по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно.
2. Коэффициент g s 5 по поз. 5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений Rs и к предварительному напряжению арматуры ssp.
3. В формулах поз. 8 настоящей таблицы значения Rsc и Rsw даны в МПа; значения В ¾ см. п. 2.2.
Таблица 25*
|
Класс арматуры
| Коэффициент условий работы арматуры g s 3 при многократном повторении нагрузки
с коэффициентом асимметрии цикла rs, равным
| |
| –1,0
| –0,2
|
| 0,2
| 0,4
| 0,7
| 0,8
| 0,9
| 1,0
| |
А-I
|
0,41
|
0,63
|
0,70
|
0,77
|
0,90
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
| | А-II
| 0,42
| 0,51
| 0,55
| 0,60
| 0,69
| 0,93
| 1,00
| 1,00
| 1,00
| | А-III диаметром, мм:
6 ¾ 8
|
0,33
|
0,38
|
0,42
|
0,47
|
0,57
|
0,85
|
0,95
|
1,00
|
1,00
| | 10 ¾ 40
| 0,31
| 0,36
| 0,40
| 0,45
| 0,55
| 0,81
| 0,91
| 0,95
| 1,00
| | А-IV
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| 0,38
| 0,72
| 0,91
| 0,96
| 1,00
| | А-V
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| 0,27
| 0,55
| 0,69
| 0,87
| 1,00
| | А-VI
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| 0,19
| 0,53
| 0,67
| 0,87
| 1,00
| | Ат-VII
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| 0,15
| 0,40
| 0,60
| 0,80
| 1,00
| | Вр-II
| ¾
| ¾
| ¾
| —
| ¾
| 0,67
| 0,82
| 0,91
| 1,00
| | B-II
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| 0,77
| 0,97
| 1,00
| 1,00
| | К-7 диаметром, мм:
6 и 9
|
¾
|
¾
|
¾
|
¾
|
¾
|
0,77
|
0,92
|
1,00
|
1,00
| | 12 и 15
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| 0,68
| 0,84
| 1,00
| 1,00
| | К-19 диаметром 14 мм
| ¾
| ¾
| ¾
| ¾
| —
| 0,63
| 0,77
| 0,96
| 1,00
| | Вр-I
| ¾
| ¾
| 0,56
| 0,71
| 0,85
| 0,94
| 1,00
| 1,00
| 1,00
| | А-IIIв с контролем:
удлинений и напряжений
|
¾
|
¾
|
¾
|
¾
|
0,41
|
0,66
|
0,84
|
1,00
|
1,00
| | только удлинений
| ¾
| —
| ¾
| ¾
| 0,46
| 0,73
| 0,93
| 1,00
| 1,00
|
Обозначения, принятые в табл. 25*: 
где ss,min, ss,max ¾ соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 3.47.
Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:
где Mmin, Mmax ¾; соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.
Таблица 26*
|
Класс
арматуры
|
Группа сварных
| Коэффициент условий работы арматуры
g s 4 при многократном повторении нагрузки
и коэффициенте асимметрии цикла rs, равном
| |
| соединений
|
| 0,2
| 0,4
| 0,7
| 0,8
| 0,9
| 1,0
| |
А-I; А-II
|
|
0,90
|
0,95
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
| |
|
| 0,65
| 0,70
| 0,75
| 0,90
| 1,00
| 1,00
| 1,00
| |
|
| 0,25
| 0,30
| 0,35
| 0,50
| 0,65
| 0,85
| 1,00
| |
|
| 0,20
| 0,20
| 0,25
| 0,30
| 0,45
| 0,65
| 1,00
| |
А-III
|
|
0,90
|
0,95
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
| |
|
| 0,60
| 0,65
| 0,65
| 0,70
| 0,75
| 0,85
| 1,00
| |
|
| 0,20
| 0,25
| 0,30
| 0,45
| 0,60
| 0,80
| 1,00
| |
|
| 0,15
| 0,20
| 0,20
| 0,30
| 0,40
| 0,60
| 1,00
| |
А-IV
|
|
¾
|
—
|
0,95
|
0,95
|
1,00
|
1,00
|
1,00
| |
|
| ¾
| —
| 0,75
| 0,75
| 0,80
| 0,90
| 1,00
| |
|
| ¾
| ¾
| 0,30
| 0,35
| 0,55
| 0,70
| 1,00
| |
А-V
|
|
—
|
¾
|
0,95
|
0,95
|
1,00
|
1,00
|
1,00
| | горячекатаная
|
| ¾;
| —
| 0,75
| 0,75
| 0,80
| 0,90
| 1,00
| |
|
| ¾
| ¾
| 0,35
| 0,40
| 0,50
| 0,70
| 1,00
|
Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ 14098—85, допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:
1-я группа — стыковые типов С3-Км, С4-Кп;
2-я „ ¾ крестообразное типа К1-Кт; стыковые типов С1-Ко, С5-Мф, С6-Мп, С7-Рв, С8-Мф, С9-Мп, С10-Рв и С20-Рм ¾ все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0;
3-я „ — крестообразное типа К2-Кт; стыковые типов С11-Мф, С12-Мп, С13-Рв, С14-Мп, С15-Рс, С16-Мо, С17-Мп, С18-Мо, С19-Рм, С21-Рн и С22-Ру; тавровые типов Т6-Кс, Т7-Ко;
4-я „ ¾ нахлесточные типов Н1-Рш, Н2-Кр и Н3-Кп; тавровые типов Т1-Мф, Т2-Рф и Т12-Рз.
2. В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм.
3. Значения коэффициента g s 4 должны быть снижены на 5 % при диаметре стержней 22— 32 мм и на 10 % при диаметре свыше 32 мм.
Таблица 27
|
Защитное покрытие
| Коэффициенты условий работы g s 9
при арматуре
| |
| гладкой
| периодического профиля
| |
1. Цементно-полистирольное, латексно-минеральное
|
1,0
|
1,0
| | 2. Цементно-битумное (холодное) при арматуре диаметром, мм:
6 и более
|
0,7
|
1,0
| | менее 6
| 0,7
| 0,7
| | 3. Битумно-силикатное (горячее)
| 0,7
| 0,7
| | 4. Битумно-глинистое
| 0,5
| 0,7
| | 5. Сланцебитумное, цементное
| 0,5
| 0,5
|
Таблица 28
|
Вид и класс
арматуры
|
Диаметр арматуры, мм
| Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений lp напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров
| |
|
| w p
| l p
| |
1. Стержневая периодического профиля независимо от класса
|
Независимо от диаметра
|
0,25
|
| | 2. Высокопрочная арматурная
|
| 1,40
|
| | проволока периодического профиля
|
| 1,40
|
| | класса Вр-II
|
| 1,40
|
| | 3. Арматурные канаты классов:
К-7
|
|
1,00
|
| |
|
| 1,10
|
| |
|
| 1,25
|
| |
|
| 1,40
|
| | К-19
|
| 1,00
|
|
Примечание. Для элементов из легкого бетона классов В7,5—В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице.
При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается.
Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение lp принимается не менее 15 d.
Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине заделки) принимается на расстоянии 0,25 lp от торца элемента.
2.30. Значения модуля упругости арматуры Еs принимаются по табл. 29*.
Таблица 29*
|
Класс арматуры
| Модуль упругости арматуры
Es ·10–4, МПа (кгс/см2)
| |
А-I, А-II
|
21 (210)
| | А-III
| 20 (200)
| | А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII
| 19 (190)
| | А-IIIв
| 18 (180)
| | В-II, Вр-II
| 20 (200)
| | К-7, К-19
| 18 (180)
| | Вр-I
| 17 (170)
|
Важнейшие способы обработки и анализа рядов динамики Не во всех случаях эмпирические данные рядов динамики позволяют определить тенденцию изменения явления во времени...
|
ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Статика является частью теоретической механики, изучающей условия, при которых тело находится под действием заданной системы сил...
|
Теория усилителей. Схема Основная масса современных аналоговых и аналого-цифровых электронных устройств выполняется на специализированных микросхемах...
|
Логические цифровые микросхемы Более сложные элементы цифровой схемотехники (триггеры, мультиплексоры, декодеры и т.д.) не имеют...
|
Методика исследования периферических лимфатических узлов. Исследование периферических лимфатических узлов производится с помощью осмотра и пальпации...
Роль органов чувств в ориентировке слепых Процесс ориентации протекает на основе совместной, интегративной деятельности сохранных анализаторов, каждый из которых при определенных объективных условиях может выступать как ведущий...
Лечебно-охранительный режим, его элементы и значение.
Терапевтическое воздействие на пациента подразумевает не только использование всех видов лечения, но и применение лечебно-охранительного режима – соблюдение условий поведения, способствующих выздоровлению...
|
Разновидности сальников для насосов и правильный уход за ними
Сальники, используемые в насосном оборудовании, служат для герметизации пространства образованного кожухом и рабочим валом, выходящим через корпус наружу...
Дренирование желчных протоков Показаниями к дренированию желчных протоков являются декомпрессия на фоне внутрипротоковой гипертензии, интраоперационная холангиография, контроль за динамикой восстановления пассажа желчи в 12-перстную кишку...
Деятельность сестер милосердия общин Красного Креста ярко проявилась в период Тритоны – интервалы, в которых содержится три тона. К тритонам относятся увеличенная кварта (ув.4) и уменьшенная квинта (ум.5). Их можно построить на ступенях натурального и гармонического мажора и минора.
...
|
|
