Нормальных к продольной оси элемента. 3.10. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:

⇐ Предыдущая 7 8 9 10 111213 14 15 16 Следующая ⇒

3.10. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными R_b и равномерно распределенными по сжатой зоне бетона;

деформации {напряжения) в арматуре определяются в зависимости от высоты сжатой зоны бетона с учетом деформаций (напряжений) от предварительного напряжения (см. п. 3.28*);

растягивающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению R_s;

сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления сжатию R_sc.

3.11. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, следует производить а зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона x = x / h ₀, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона x_R (см. п. 3.12*), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению R_s с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры, за исключением коэффициента g _s ₆ (см. п. 3.13*).

3.12*. Значение x_R определяется по формуле

(25)

где w — характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

(26)

здесь a ¾ коэффициент, принимаемый равным для бетона:

тяжелого....................................... 0,85

мелкозернистого (см. п. 2.3)

групп:

А..................................................... 0,80

Б и В.............................................. 0,75

легкого, ячеистого и

поризованного.............................. 0,80

Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;

R_b ¾ в МПа;

s_sR —напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры классов:

А-I, А-II, А-III, А-IIIв, s_sR = R_s – s_sp;

Вр-I

А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII s_sR = R_s + 400 – s_sp – D s_sp;

В-II, Вр-II, К-7 и К-19 s_sR = R_s + 400 – s_sp,

здесь R_s — расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры g _si, за исключением g _s ₆ (см. п. 3.13*);

s_sp ¾ принимается при коэффициенте g _sp < 1,0.

D s_sp ¾; см. п. 3.28*;

s_sc,_u ¾ предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов в зависимости от учитываемых в расчете нагрузок по табл. 15*: по поз. 2а ¾ равным 500 МПа, по поз. 2б ¾ равным 400 МПа. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным 400 МПа. При расчете элементов в стадии обжатия значение s_sc,_u = 330 МПа.

Значения x_R, определяемые по формуле (25), для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6.

3.13*. При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов А-IV, А-V, А-VI, Ат-VII, В-II, Вр-II, К-7 и К-19 при соблюдении условия x < x_R расчетное сопротивление арматуры R_s должно быть умножено на коэффициент g _s ₆ (см. поз. 6 табл. 24*), определяемый по формуле

(27)

где h — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А-IV.............................................1,20

A-V, В-II, Bр-II, К-7 и К-19.......1,15

А-VI и Ат-VII..............................1,10

Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g _s ₆ принимается равным h.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M_max (где M_max ¾; максимальный расчетный момент), значение коэффициента g _s ₆ для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А-VI и Ат-VII ¾ не более 1,05.

Коэффициент g _s ₆ не следует учитывать для элементов:

рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки;

армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров);

эксплуатируемых в агрессивной среде.

3.14. Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R_sc (см. пп. 3.15, 3.16, 3.20, 3.27) должно быть заменено напряжением s_sc, равным (s_sc,_u – s’_sp), МПа, но не более R_sc, где s’_sp определяется при коэффициенте g _sp > 1,0, s_sc,_u ¾ см. п. 3.12*.

Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового,

двутаврового и кольцевого сечений

3.15. Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. 3.11 (черт. 4), при должен производиться из условия

(28)

при этом высота сжатой зоны х определяется из формулы

(29)

Черт. 4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента,

при расчете его по прочности

3.16. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при x = х / h ₀ £ x_R должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница проходит в полке (черт. 5, а),т. е. соблюдается условие

(30)

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b’_f согласно указаниям п. 3.15;

б) если граница проходит в ребре (черт. 5, б),т. е. условие (30) не соблюдается, расчет производится из условия

(31)

при этом высота сжатой зоны бетона х определяется из формулы

(32)

Черт. 5. Положение границы сжатой зоныв сечении

изгибаемого железобетонного элемента

а — в полке; б — в ребре

Значение b’_f вводимое в расчет, принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более:

а) при наличии поперечных ребер или при h’_f ³ 0,1 h — 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами;

б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами, h’_f < 0,1 h – 6 h’_f;

в) при консольных свесах полки:

при h’_f ³ 0,1 h.............................................. 6 h’_f;

„ 0,05 h £ h’_f < 0,1 h................................. 3 h’_f

„ h’_f < 0,05 h.............. свесы не учитываются

3.17. При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие х £ x_Rh ₀. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята большей, чемэто требуется для соблюдения условия х £ x_Rh ₀, расчет следует производить по формулам для общего случая {см. п. 3.28*).

Если полученное из расчета по формулам (29) или (32) значение х > x_Rh ₀, допускается производить расчет из условий (28) и (31), определяя высоту сжатой зоны соответственно из формул:

(33)

(34)

где (35)

здесь x = х/h ₀ (x подсчитывается при значениях R_s с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры);

s_sp ¾ определяется при коэффициенте g _sp > 1,0.

Для элементов из бетона класса B30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III и Вр-I при x > x_Rh ₀ допускается также производить расчет из условий (28) и (31), подставляя в них значение х = x_Rh ₀.

3.18. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r ₁/ r ₂³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов согласно указаниям п. 3.21*, принимая в формулах {41) и (42) значение продольной силы N = 0 и подставляя в формулу (40) вместо Ne ₀ значение изгибающего момента М.

Внецентренно сжатые элементы

прямоугольного и кольцевого сечений

3.19. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. 1.21, а также влияние прогиба на их несущую способность согласно указаниям п. 3.24.

3.20. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 3.11, следует производить:

а) при x = x/h ₀ £ x_R (черт. 6) из условия

(36)

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

(37)

Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном

к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента,

при расчете его по прочности

б) при x = x/h ₀ > x_R — также из условия (36), но при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III — из формулы

(38)

где (39)

для элементов из бетона класса выше В30, а также для элементов с арматурой класса выше А-III (ненапрягаемой и напрягаемой) — из формул (66) и (67) или (68).

3.21*. Расчет внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r ₁/ r ₂ ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться из условия

(40)

при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле

(41)

Если полученное из расчета по формуле (41) x_cir < 0,15, в условие (40) подставляется значение x_cir, определяемое по формуле

(42)

при этом значения j _s и z _s определяются по формулам (43) и (44), принимая x_cir = 0,15.

В формулах (40) ¾ (42):

r_m ¾ полусумма внутреннего и наружного радиусов;

r_s — радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней арматуры;

A_s,tot — площадь сечения всей продольной арматуры;

j _s — коэффициент, определяемый по формуле

(43)

z _s — расстояние от равнодействующей в арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемое по формуле

(44)

но принимаемое не более r_s;

s_sp — определяется при коэффициенте g _sp > 1,0;

w₁ — коэффициент, определяемый по формуле

(45)

здесь h _r ¾ коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А-I, А-II, А-III................................1,0

А-IV, А-V, А-VI, Ат-VII, B-II,

Вр-II, К-7 и К-19.............................1,1

w₂ — коэффициент, определяемый по формуле

(46)

где значение d принимается равным:

(47)

здесь R_s ¾ в МПа.

Если вычисленное по формуле (43) значение j _s £ 0, то в условие (40) подставляются j _s = 0 и значение x_cir, полученное по формуле (41) при w₁ = w₂ = 0.

3.22*. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп. 3.20 и 3.28*, вводя в расчет лишь часть площади бетонного сечения A_ef, ограниченную осями крайних стержней сетки или спирали, и подставляя в расчетные формулы (36)¾(38), (65) и (66) вместо R_b приведенную призменную прочность бетона R_b_,_red, а при высокопрочной арматуре вместо R_sc ¾ значение R_sc_,_red.

Гибкость l ₀/ i_ef элементов с косвенным армированием не должна превышать при косвенном армировании сетками — 55, спиралью — 35, где i_ef — радиус инерции части сечения, вводимой в расчет.

Значения R_b_,_red определяются по формулам:

а) при армировании сварными поперечными сетками

(48)

где R_s,xy ¾; расчетное сопротивление арматуры сеток;

(49)

здесь n_x, A_sx, l_x ¾ соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

n_y, A_sy, l_y — то же, в другом направлении;

А_ef— площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;

s — расстояние между сетками;

j — коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

(50)

где (51)

R_s_,_xy, R_b ¾ в МПа.

Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы.

Площади сечения стержней сетки из единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;

61 при армировании спиральной или кольцевой арматурой

(52)

где R_s_,_cir — расчетное сопротивление арматуры спирали;

m_cir — коэффициент армирования, равный:

(53)

здесь A_s_,_cir ¾; площадь поперечного сечения спиральной арматуры;

d_ef ¾; диаметр сечения внутри спирали;

s — шаг спирали;

е ₀ — эксцентриситет приложения продольной силы (без учета влияния прогиба).

Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам (49) и (53), для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0,04.

Расчетное сопротивление сжатию R_sc_,_red продольной высокопрочной арматуры классов А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII для элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием сварными сетками определяется по формуле

(54)

и принимается не более R_s.

В формуле (54):

(55)

где

здесь h — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

A-IV.................................. 10

A-V, A-VI и Aт-VII............15

A_s,tot — площадь сечения всей продольной высокопрочной арматуры;

A_ef — обозначение то же, что и в формуле (49);

R_b ¾; в МПа.

Значение q принимается не менее 1,0 и не более:

1,2...... при арматуре класса А-IV

1,6...... „ „ классов A-V, А-VI и Ат-VII

При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу (25) вводится

(56)

где a — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.12*;

d₂ — коэффициент, равный 10 m, но принимаемый не более 0,15,

здесь m — коэффициент армирования m_xy или m_cir,определяемый по формулам (49) и (53) соответственно для сеток и спиралей.

Значение s_sc,_u в формуле (25) для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:

(57)

но не более 900 МПа для арматуры класса А-IV, 1200 МПа ¾ для арматуры классов А-V, А-VI и Ат-VII.

При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. 3.24, определяя момент инерции по части сечения, ограниченной стержнями сеток или заключенной внутри спирали. Значение N_cr, полученное по формуле (58), должно быть умножено на коэффициент где с_ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d _e,_min второй член правой части формулы (22) заменяется на где

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта (вводя в расчет А_ef и R_b_,_red), превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R_b без учета косвенной арматуры.

Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. 5.24.

3.23. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. 3.22* следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона.

Расчет производится согласно указаниям пп. 3.20 или 3.28* по эксплуатационным значениям расчетных нагрузок (g _f = 1,0), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая расчетные сопротивления R_b_,_ser и R_s_,_ser для предельных состояний второй группы и расчетное сопротивление арматуры сжатию равным значению R_s_,_ser, но не более 400 МПа.

При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны в формулах (25) и (69) принимают s_sc,_u = 400 МПа, а в формуле (26) коэффициент 0,008 заменяют на 0,006.

При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. 3.24, определяя значения d _е по формуле (22) с заменой 0,010 R_b на 0,008 R_b_,_ser.

3.24. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме (см. п. 1.15).

Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l ₀/ i > 14 влияние прогиба элемента на его прочность, определяемую из условий (36), (40) и (65), путем умножения e ₀ на коэффициент h. При этом условная критическая сила в формуле (19) для вычисления h принимается равной:

(58)

где l ₀ — принимается согласно указаниям п. 3.25;

d _e — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.6;

j _l — коэффициент, определяемый по формуле (21), при этом моменты М и М_l определяются относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок. Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п. 3.6;

j _р — коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатии сечения напрягаемой арматурой j _р определяется по формуле

(59)

здесь s_bp — определяется при коэффициенте g _sp < 1,0;

R_b — принимается без учета коэффициентов условий работы бетона;

в формуле (59) значение e ₀/ h принимается не более 1,5;

a = E_s / E_b.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу (58) вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6.

При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е ₀ принимается равным значению случайного эксцентриситета (см. п. 1.21).

3.25. Расчетную длину l ₀ внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l ₀ равной:

а) для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и соединениях ригелей и колонн, рассчитываемых как жесткие, при конструкциях перекрытий:

сборных............................. Н

монолитных................. 0,7 Н

где Н — высота этажа (расстояние между центрами узлов);

б) для колонн одноэтажных зданий с шарнирным опиранием несущих конструкций покрытий, жестких в своей плоскости (способных передавать горизонтальные усилия), а также для эстакад — по табл. 32;

в) для элементов ферм и арок — по табл. 33.

Центрально-растянутые элементы

3.26. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие

(60)

где А_s,_tot — площадь сечения всей продольной арматуры.

Внецентренно растянутые элементы

прямоугольного сечения

3.27. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. 3.11, должен производиться в зависимости от положения продольной силы N:

а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S’ (черт. 7, а ) — из условий:

(61)

(62)

б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S’ (черт. 7, б) — из условия

(63)

при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле

(64)

Таблица 33

Расчетная длина l ₀колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости

Характеристика поперечной рамы или перпендикулярной поперечной раме или параллельной оси эстакады

перпендикулярной при наличии при отсутствии

к оси эстакады связей в плоскости продольного ряда колонн или анкерных опор

Подкрановая (нижняя) часть Разрезных 1,5 Н ₁ 0,8 Н ₁ 1,2 Н ₁

При учете нагрузки колонн при подкрановых балках Неразрезных 1,2 Н ₁ 0,8 Н ₁ 0,8 Н ₁

от кранов Надкрановая (верхняя) часть Разрезных 2,0 Н ₂ 1,5 Н ₂ 2,0 Н ₂

колонн при подкрановых балках Неразрезных 2,0 Н ₂ 1,5 Н ₂ 1,5 Н ₂

С мостовыми кранами Под крановая (нижняя) часть Однопролетных 1,5 Н 0,8 Н ₁ 1,2 Н

Без учета нагрузки колонн зданий Многопролетных 1,2 Н 0,8 Н ₁ 1,2 Н

от кранов Надкрановая (верхняя) часть Разрезных 2,5 Н ₂ 1,5 Н ₂ 2,0 Н ₂

колонн при подкрановых балках Неразрезных 2,0 Н ₂ 1,5 Н ₂ 1,5 Н ₂

Здания Нижняя часть колонн зданий Однопролетных 1,5 Н 0,8 Н 1,2 Н

Колонны ступенчатые Многопролетных 1,2 Н 0,8 Н 1,2 Н

Верхняя часть колонн 2,5 Н ₂ 2,0 Н ₂ 2,5 Н ₂

Без мостовых кранов Колонны постоянного сечения зданий Однопролетных 1,5 Н 0,8 Н 1,2 Н

Многопролетных 1,2 Н 0,8 Н 1,2 Н

Крановые При подкрановых балках Разрезных 2,0 Н ₁ 0,8 Н ₁ 1,5 Н ₁

Неразрезных 1,5 Н ₁ 0,8 Н ₁ Н ₁

Эстакады Под трубопроводы При соединении колонн с пролетным строением Шарнирном 2,0 Н Н 2,0 Н

Жестком 1,5 Н 0,7 Н 1,5 Н

Обозначения, принятые в табл. 32:

Н — полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции (стропильной или подстропильной распорки) в соответствующей плоскости;

Н ₁ — высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;

Н ₂ — высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости.

Примечание. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н ₂.

Если полученное из расчета по формуле (64) значение х > x_Rh ₀, в условие (63) подставляется х = x_Rh ₀, где x_R определяется согласно указаниям п. 3.12*.

Общий случай расчета

(при любых сечениях, внешних усилиях

и любом армировании)

3.28*. Расчет сечений в общем случае (черт. 8) должен производиться из условия

(65)

при этом знак „плюс" перед скобкой принимается для внецентренного сжатия и изгиба, знак „минус" ¾ для растяжения.

В формуле (65):

М ¾ в изгибаемых элементах — проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;

во внецентренно сжатых и растянутых элементах — момент продольной силы N относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, и проходящей:

во внецентренно сжатых элементах — через центр тяжести сечения наиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры;

во внецентренно растянутых элементах — через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой;

Таблица 33

Наименование элементов Расчетная длина l ₀ элементов ферм и арок

1. Элементы ферм: а) верхний пояс при расчете: в плоскости фермы: при е ₀ < 1/8 h ₁ 0,9 l

„ e ₀³ 1/8 h ₁ 0,8 l

из плоскости фермы: для участка под фонарем (при ширине фонаря 12 м и более) 0,8 l

в остальных случаях 0,9 l

б) раскосы и стойки при расчете: в плоскости фермы 0,8 l

из плоскости фермы: при b ₁/ b ₂ < 1,5 0,9 l

„ b ₁/ b ₂ ³ 1,5 0,8 l

2. Арки: а) при расчете в плоскости арки: трехшарнирной 0,580 L

двухшарнирной 0,540 L

бесшарнирной 0,365 L

б) при расчете из плоскости арки (любой) L

Обозначения, принятые в табл. 33:

l ¾; длина элемента между центрами примыкающих узлов, а для верхнего пояса фермы при расчете из плоскости фермы — расстояние между точками его закрепления;

L ¾ длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки — длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;

h ₁ — высота сечения верхнего пояса;

b ₁, b ₂ ¾ ширина сечения соответственно верхнего пояса и стойки (раскоса) фермы.

Черт. 7. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном

к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента,

при расчете его по прочности

а ¾ продольная сила N приложена между равнодействующими усилий

в арматуре S и S’; б ¾ то же, за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S’

Черт. 8. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности

I-I ¾ плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий;

1 — точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 ¾ точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре

S_b — статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. как и во внецентренно сжатых;

S_si — статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;

s_si— напряжение в i -м стержне продольной арматуры, определяемое согласно указаниям настоящего пункта.

Высота сжатой зоны х и напряжение s_si определяются из совместного решения уравнений:

(66)

(67)

В уравнении (66) знак „минус" перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак „плюс" — для внецентренно растянутых.

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении — условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре (либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре) должны лежать на одной прямой (см. черт. 8).

Если значение s_si, полученное по формуле (67), для арматуры классов А-IV, А-V, А-VI, Ат-VII, В-П, Вр-II, К-7 и К-19 превышает b R_si, то напряжение s_si следует определять по формуле

(68)

В случае когда найденное по формуле (68) напряжение в арматуре превышает R_si без учета коэффициента g _s ₆, в условия (65) и (66) подставляется значение s_si, равное R_si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g _s ₆ (см. п. 3.13*).

Напряжение s_si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам (67) и (68), при этом необходимо соблюдать следующие условия:

во всех случаях R_si ³ s_si ³ R_sci;

для предварительно напряженных элементов s_si ³ s_sci, здесь s_sci ¾ напряжение в арматуре, равное предварительному напряжению s’_spi, уменьшенному на величину s_sc,u (см. пп. 3.12* и 3.22*).

В формулах (66) ¾ (68):

A_si — площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;

s_spi — предварительное напряжение в i -м стержне продольной арматуры, принимаемое при коэффициенте g _sp, назначаемом в зависимости от расположения стержня;

x_i — относительная высота сжатой зоны бетона, равная где h ₀ _i ¾ расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого i- го стержня арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения (см. черт. 8);

w — характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формулам (26) или (56);

x_Ri, x_eli ¾ относительная высота сжатой зоны. отвечающая достижению в рассматриваемом стержне напряжений, соответственно равных R_si и bR_si; значения x_Ri и x_eli определяются по формуле

(69)

здесь МПа, ¾ при определении x_Ri;

МПа, — при определении x_eli;

s_sc,_u ¾ см. пп. 3.12* и 3.22*.

Значения D s_spi и коэффициента b определяются:

при механическом, а также автоматизированных электротермическом и электротермомеханическом способах предварительного напряжения арматуры классов А-IV, A-V, А-VI и Ат-VII по формулам:

(70)

(71)

при иных способах предварительного напряжения арматуры классов А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII, а также для арматуры классов В-II, Вр-II, К-7 и К-19 при любых способах предварительного напряжения значения D s_spi = 0, коэффициент b = 0,8.

В формулах (70) и (71) s_spi принимается при коэффициенте g _sp < 1,0 с учетом потерь по поз. 3¾5 табл. 5.

&nbs

⇐ Предыдущая 7 8 9 10 111213 14 15 16 Следующая ⇒

Дата добавления: 2015-08-27; просмотров: 384. Нарушение авторских прав; Мы поможем в написании вашей работы!

Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...

Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...

Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...

Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...

СПИД: морально-этические проблемы Среди тысяч заболеваний совершенно особое, даже исключительное, место занимает ВИЧ-инфекция...

Понятие массовых мероприятий, их виды Под массовыми мероприятиями следует понимать совокупность действий или явлений социальной жизни с участием большого количества граждан...

Тактика действий нарядов полиции по предупреждению и пресечению правонарушений при проведении массовых мероприятий К особенностям проведения массовых мероприятий и факторам, влияющим на охрану общественного порядка и обеспечение общественной безопасности, можно отнести значительное количество субъектов, принимающих участие в их подготовке и проведении...

Классификация холодных блюд и закусок. Урок №2 Тема: Холодные блюда и закуски. Значение холодных блюд и закусок. Классификация холодных блюд и закусок. Кулинарная обработка продуктов...

ТЕРМОДИНАМИКА БИОЛОГИЧЕСКИХ СИСТЕМ. 1. Особенности термодинамического метода изучения биологических систем. Основные понятия термодинамики. Термодинамикой называется раздел физики...

Травматическая окклюзия и ее клинические признаки При пародонтите и парадонтозе резистентность тканей пародонта падает...

Studopedia.info - Студопедия - 2014-2024 год . (0.012 сек.) русская версия | украинская версия

Нормальных к продольной оси элемента. 3.10. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять ис­ходя из следующих предпосылок:

Нормальных к продольной оси элемента. 3.10. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок: