Студопедия — ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ
Студопедия Главная Случайная страница Обратная связь

Разделы: Автомобили Астрономия Биология География Дом и сад Другие языки Другое Информатика История Культура Литература Логика Математика Медицина Металлургия Механика Образование Охрана труда Педагогика Политика Право Психология Религия Риторика Социология Спорт Строительство Технология Туризм Физика Философия Финансы Химия Черчение Экология Экономика Электроника

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ






2.1.1. Количество теплоты, ГДж (Гкал) за расчетный период (месяц, квартал, год) в общем случае определяется по формуле:

(2.3)

[ ], (2.3а)

где Qоmax - максимальный тепловой поток (тепловая нагрузка) на отопление, МВт (Гкал/ч);

ti - средняя расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, принимается: для жилых зданий 18 °С для районов с расчетной температурой наружного воздуха выше - 31 °С, 20 °С для районов с расчетной температурой наружного воздуха ниже - 31 °С [1], для новых зданий, имеющих повышенные теплозащитные характеристики ti принимается соответственно 20 и 22 °С; для гражданских зданий в зависимости от назначения здания по табл. 1 Прил. 1;

tm - средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °С, принимается для планирования по СНиП 23-01-99 [2], фактическая - по данным местной метеостанции;

tо - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °С, принимается по СНиП 23-01-99 [2] или по СНиП 2.01.01-82 [3] (в зависимости от года постройки) для наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 или по данным местной метеостанции;

Zо - продолжительность работы системы отопления за расчетный период, сут., принимается для планирования по СНиП 23-01-99 (период со средней суточной температурой наружного воздуха ≤ +8 °С), фактическая - по фактической продолжительности работы системы отопления;

24 - продолжительность работы системы отопления в сутки, ч;

3,6 - переводной коэффициент.

2.1.2. Максимальный тепловой поток на отопление здания Qоmax должен приниматься в расчетах в соответствии с проектной документацией на данное здание.

Для здания, построенного по типовому проекту, при отсутствии конкретного проекта для оценки максимального теплового потока на отопление, МВт (Гкал/ч), может быть произведена корректировка по типовому проекту по формуле:

Qоmax = Qmоmax (ti - tо)/(tmi - tmо), (2.4)

гдезначения Qmоmax, tmi, tmо соответствуют данным типового проекта.

Формула (2.4) справедлива при отклонении расчетных температур от принятых в типовом проекте в пределах 5 °С. При больших отклонениях расчетное значение максимального теплового потока должно быть согласовано с разработчиками проекта.

2.1.3. При отсутствии проектных данных максимальный тепловой поток Qоmax, МВт [Гкал/ч], может быть определен по формуле укрупненных расчетов:

Qоmax = aqоVн (ti - tо) knm ·10-6, (2.5)

2.1.4. Количество теплоты Q о, ГДж (Гкал), при укрупненном расчете может определяться по формуле:

Qо = 3,6 aqоVН (ti - tm) knm 24 Zо ·10-6; (2.6)

[ Qо = aqоVН (ti - tm) knm 24 Zо ·10-6], (2.6а)

в формулах (2.5) и (2.6):

a - поправочный коэффициент, учитывающий район строительства здания, принимается по табл. 2 Прил. 1;

qо - удельная отопительная характеристика здания при t о = -30 °С, Вт/(м3·°С) [ккал/(м3·ч·°С)], принимается: для жилых зданий по таблицам 3 ÷ 5, для общественных зданий по табл. 6, для производственных зданий по табл. 7 Прил. 1;

VН - объем здания по наружному обмеру выше отметки ±0,000 (надземная часть), м3;

knm - повышающий коэффициент для учета потерь теплоты теплопроводами, проложенными в неотапливаемых помещениях, принимается в соответствии со СНиП 2.04.05-91* [4], равным 1,05;

tm - средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °С.

Потери теплоты трубопроводами, проложенными в неотапливаемых помещениях, Вт [ккал/(ч·м)], могут быть определены расчетом по соотношению:

(2.7)

где qi - тепловой поток от i -го трубопровода, Вт/м (ккал/ч·м), принимается по табл. 8 Прил. 1;

li - протяженность участка i -го трубопровода, м;

n - количество участков.

2.1.5. Величина удельной отопительной характеристики qо при укрупненных расчетах может быть увеличена:

для зданий облегченного (барачного) типа и сборно-щитовых домов до 15 %;

для каменных зданий в первый сезон отопления, законченных строительством в мае - июне, - 12; в июне - августе - 20; в сентябре - до 25 %; в течение отопительного сезона - до 30 %;

для зданий, расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря, на открытой местности, в городской застройке, не защищенной от сильных ветров, при их средней скорости от 3 до 5 м/с - до 10 %; от 5 до 10 м/с - до 20 %; более 10 м/с - до 30 %; средняя скорость ветра за отопительный период принимается по СНиП 23-01-99 [2] или по данным местной метеостанции.

2.1.6. Наружный строительный объем (надземный) для зданий с чердачными перекрытиями определяется умножением площади горизонтального сечения, взятого по наружному обводу здания на уровне первого этажа выше цоколя, на полную высоту здания, измеренную от уровня чистого пола первого этажа до верхней плоскости теплоизоляционного слоя чердачного покрытия; при плоских, совмещенных крышах - до средней отметки верха крыши.

При измерении наружного строительного объема не учитываются выступающие архитектурные детали и конструктивные элементы, портики, террасы, балконы, объемы проездов и пространства под зданием на опорах (в чистоте), а также проветриваемые подполья под зданиями, проектируемые для строительства на вечномерзлых грунтах [1].

2.1.7. Количество теплоты на отопление здания части здания или отдельного помещения, кДж (ккал), в общем случае определяется по формуле:

Qот = Qтр + Qinf - (Qбыт + Qins)φ, (2.8)

где Qтр - расход теплоты на возмещение трансмиссионных потерь теплоты, кДж (ккал);

Qinf - расход теплоты на подогрев инфильтрующегося воздуха в помещения, кДж (ккал);

Qбыт - внутренние бытовые тепловыделения от технологического оборудования, людей и пр., кДж (ккал);

Qins - теплопоступления через остекленные проемы за счет инсоляции. кДж (ккал);

φ - коэффициент, учитывающий способность ограждающих конструкций помещений зданий аккумулировать или отдавать теплоту, принимается равным 0,8.

Расход теплоты на возмещение трансмиссионных потерь ограждающими конструкциями и на нагрев инфильтрующегося воздуха (через остекленные поверхности, двери, неплотности и т.д.) зависит от температуры наружного воздуха, бытовые и инсоляционные теплопоступления - не зависят.

2.1.8. Значение удельной отопительной характеристики q о, Вт/(м3·°С) (ккал/(м3·ч·°С)], для части здания или отдельного помещения (занимаемого арендаторами) может быть рассчитано в соответствии с характеристиками ограждающих конструкций рассматриваемого здания по формуле:

(2.9)

Km = Kпр + Kinf, (2.10)

в формулах (2.9) и (2.10):

Km - общий приведенный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций. Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С);

Kпр - приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С);

Kinf - приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С);

Aesum - общая площадь ограждающих конструкции, м2;

Vн - объем помещений по наружному обмеру, м3.

2.1.9. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи Kпр, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С), определяется по формуле:

(2.11)

где Ai - площадь элементов ограждающих зданий: стен (за вычетом остекленных площадей), пола, окон, дверей и др., м2;

Ri - приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций здания, (м2·°С)/Вт [(ч·м2·°С)/ккал].

Приведенное сопротивление теплопередаче Ri, (м2·°С)/Вт [(ч·м2·°С)/ккал], определяется по формуле:

(2.12)

где аВ, ан - коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающих конструкций, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)], принимаются по табл. 10 Прил. 1 [5];

Rk - термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт [(ч·м2·°С)/ккал].

(2.13)

где δ i - толщина однородного слоя, м;

λ i - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)], принимается по приложению 3* СНиП II-3-79** [5] или по справочным данным;

n - количество однородных последовательно расположенных слоев ограждающей конструкции.

При определении Rk слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, не учитываются.

2.1.10. Приведенная воздухопроницаемость, gminf, кг/(м2·ч), определяется по формуле:

(2.14)

где Aw, AF, Ad - площадь ограждающих конструкций соответственно стен (за вычетом окон, дверей), остекленных проемов, дверей, м2;

Raw, RaF, Rad - сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций соответственно стен (за вычетом окон, дверей), остекленных проемов, дверей, (м2·ч·Па)/кг, принимается по СНиП II-3-79* [5];

∆P - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций на рассматриваемом этаже, Па, определяется по формуле (2.15);

Aesum - суммарная площадь ограждающих конструкции, м2.

∆Pо = 10 Па

∆P = 0,55 Hн - γ i) + 0,03γ нw 2, (2.15)

где: H - высота этажа, м;

γ н, γ i - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3;

w - средняя скорость ветра за отопительный период, м/с, принимается по [2] или по данным местной метеостанции.

2.1.11. Определение приведенного инфильтрационного (условного) коэффициента теплопередачи совокупности ограждающих конструкций Kinf,. Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)], производится по формуле:

Kinf = 0,28 gminfck;(2.16)

[ Kinf = gminfck ], (2.16а)

где: gminf - приведенная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(ч·м2);

c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С) [0,24 ккал/(кг·°С)];

k - коэффициент влияния встречного теплового потока в конструкциях, принимаемый равным 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1 для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.

2.1.12. Внутренние бытовые тепловыделения Qобыт Вт (ккал/ч), определяются:

(2.17)

где qi - тепловой поток. Вт (ккал·ч), регулярно поступающий от приборов, оборудования, людей и др. источников на 1 м2 площади, определяется расчетом: для жилых зданий принимается не менее 10 Вт/м2 [8,6 ккал/м 2] общей площади [4];

Fi - площадь, м2;

n - количество участков с тепловыделениями.

При искусственном освещении и наличии электрического оборудования тепловыделения Qо, Вт (ккал/ч), определяются:

(2.18)

(2.18а)

где ki - коэффициент, учитывающий фактическое использование мощности (k = 0,7 - 0,9), загрузку (k = 0,5 -0,7) и одновременность работы (k = 0,5 - 1,0) нескольких приборов или оборудования и долю перехода электрической энергии в тепловую, которая поступает в помещение (от 0,15 до 0,95 по технологии); при светильниках в помещении ki = 1, при светильниках, встроенных в перекрытия помещения, ki = 0,4;

Ni - электрическая мощность прибора или оборудования, Вт;

m - количество тепловыделяющих единиц.

Теплопотери на нагревание материалов, транспортных средств массой Gm, кг, в течение заданного времени определяются по соотношению:

Qm = Gmc (ti - tm) B, (2.19)

где c - удельная массовая теплоемкость материала, Дж/(кг·°С) [ккал/(кг·°С)];

ti - температура внутреннего воздуха, °С;

tm - температура поступившего материала, транспортного средства, °С;

B - поправочный коэффициент, выражающий среднее уменьшение полной разности температуры во всем объеме материала за интервал времени с начала нагревания в помещении, принимается по табл. 11 Прил. 1.

Теплопоступления от нагретых материалов и изделий, а также от горячих газов, поступающих в помещение, определяются по формуле (2.17), подставляя разность температур (tm - ti).

2.1.13. Теплопоступления от солнечной радиации Qs,Вт [ккал/ч], определяются по формуле:

Qs = ψ Fk F (AF 1 I 1 + AF 2 I 2 + AF 3 I 3 + AF 4 I 4) + ψs ksAsIhor, (2.20)

где ψ F, k F - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаются по табл. 12 Прил. 1;

AF 1, AF 2, AF 3, AF 4 - площадь световых проемов фасадов соответственно ориентированных по четырем направлениям, м2;

I 1, I 2, I 3, I 4 - средняя за отопительный период интенсивность солнечной радиации на вертикальную поверхность световых проемов, соответственно ориентированных по четырем фасадам здания, (Вт·ч)/м2 [ккал/м2], принимается по [2] или данным метеостанции как сумма величин по месяцам за отопительный период;

Ihor - средняя за отопительный период интенсивность солнечной радиации на горизонтальную поверхность, Вт·ч/м2 [ккал/м2], принимается как сумма величин по месяцам за отопительный период. [2].

Теплопоступления от солнечной радиации при расчете мощности отопительных установок включают в тепловой баланс в исключительных случаях (в районах с преобладанием зимой солнечной погоды) для помещений со световыми проемами, обращенными на юг. Преимущественно эти теплопоступления учитываются при эксплуатации систем отопления с целью экономии теплоты.

2.1.14. Удельная тепловая характеристика гражданского здания q о, Вт/(м3·°С) [ккал/(м3·ч·°С)], может быть ориентировочно найдена по формуле [6]:

(2.21)

(2.21а)

где d - доля остекления стен;

A и S - площадь соответственно наружных стен и здания в плане, м2.

2.1.15. Максимальный тепловой поток на отопление помещений Qоmax, Вт (ккал/ч), может быть также определен по установленной мощности отопительных приборов, в том числе и для случая, когда тип и количество установленных отопительных приборов в ряде помещений жилого здания (например, арендуемых) отличаются от предусмотренных в проекте отопительной системы жилого дома, по формуле:

(2.22)

где Qpi - тепловой поток, поступающий от отопительных приборов. Вт [ккал/ч];

qj - потери теплоты j -м трубопроводом (стояком или подводкой к отопительным приборам) отопления, Вт/м (ккал/(ч·м)], принимаются по табл. 13 Прил. 1 [6];

lj - длина j -го трубопровода (стояка), м;

n - количество отопительных приборов;

m - количество трубопроводов отопления;

1,15 - коэффициент, учитывающий тепловыделения трубопроводами и отопительными приборами, расположенными в местах общего пользования (вестибюли, лестничные клетки, подвалы, чердаки).

Максимальный тепловой поток от отопительных приборов Qpоmax, Вт [ккал/ч], определяется по формуле:

(2.23)

где Kp - коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/(м2·°С) [ккал/(м2·ч·°С)];

Fp - площадь поверхности нагрева прибора, м2;

t 1, t 2, ti - соответственно расчетные температуры воды на входе и выходе из отопительного прибора и воздуха внутри помещения, °С.

Коэффициент теплопередачи отопительного прибора Kp, принимается по паспортным данным приборов, а при отсутствии данных по табл. 14 Прил. 1 или по справочным данным.

2.1.16. Расход теплоты для помещений, отличающихся по высоте от остальных помещений здания, определяется пропорционально занимаемому объему в здании.

2.1.17. Для зданий, в которых необходимо поддерживать температуру внутреннего воздуха ti выше или ниже 18 °С (если не менялись теплозащитные характеристики ограждающих конструкций, а поверхность отопительных приборов приведена в соответствие с требуемой температурой внутреннего воздуха), расход теплоты может быть скорректирован по соотношению:

(2.24)

2.1.18. При замене в части помещений системы отопления на электрическое с изъятием отопительных приборов водяного отопления и части стояков, проходящих в этих помещениях, максимальный тепловой поток на отопление здания уменьшается на величину, соответствующую данной части помещений. При этом может произойти разрегулировка системы отопления, поэтому необходима наладка оставшейся части системы.

2.1.19. Потребность в теплоте на технологические нужды сельскохозяйственных объектов, обслуживаемых теплоэнергетическим предприятием, определяется в соответствии с утвержденными нормами расхода теплоты в сельскохозяйственном производстве, представляемых потребителем.

Количество теплоты, расходуемой на технологические нужды теплиц и оранжерей, ГДж (Гкал), определяется по формуле [7]:

(2.25)

где Qсхi - количество теплоты на i -е технологические операции, ГДж (Гкал);

n - количество технологических операций.

Qсхi = 1,05 (QT + Qв) + Qпол + Qпроп, (2.26)

где QT, Qв, Qпол, Qпроп - соответственно потери теплоты через ограждения, при воздухообмене, для подогрева поливочной воды и для пропарки почвы, ГДж (Гкал);

1,05 - коэффициент, учитывающий расход теплоты на обогрев бытовых помещений.

Потери теплотычерез ограждения, ГДж (Гкал):

QT = 3,6 K (ti - tm) Z 24·10-6; (2.27)

[ QT = K (ti - tm) Z 24·10-6], (2.27а)

где F - площадь поверхности ограждения, м2;

K - коэффициент теплопередачи, принимается для одинарного остекления 6,4 Вт/(м2·°С) [5,5 ккал/(м2·ч·°С)], для одинарного пленочного ограждения 8,1 Вт/(м2·°С) [7,0 ккал/(м2·ч·°С)];

ti, tm - средняя за отопительный период соответственно технологическая температура воздуха в оранжерее и наружного воздуха, °С;

Z - продолжительность отопительного периода, сут.

Потери теплоты за счет воздухообмена в отопительный период, ГДж (Гкал):

для оранжерей со стеклянным покрытием

Qв = 95,46 FинвS (ti - tm) Z ·10-6; (2.28)

[ Qв = 22,8 FинвS (ti - tm) Z ·10-6], (2.28а)

для оранжерей с пленочным покрытием

Qв = 47,73 FинвS (ti - tm) Z ·10-6; (2.29)

[ Qв = 11,4 FинвS (ti - tm) Z ·10-6], (2.29а)

где: Fинв - инвентарная площадь оранжереи, м2;

S - коэффициент объема, равный V/Fинв, м, характеризует высоту сооружения, лежит в пределах 0,24 - 0,5 для малогабаритных сооружений и достигает 3 м и более для ангарных теплиц.

Количество теплоты на подогрев поливочной воды, ГДж (Гкал), определяется по соотношению:

Qпол = 0,0268 Fпол; (2.30)

[ Qпол = 0,0064 Fпол ], (2.30а)

где Fпол - полезная площадь оранжереи, м2.

Количество теплоты, требуемое для пропарки почвы, ГДж (Гкал), определяется по соотношению:

Qпроп = 0,0138 Fпол; (2.31)

[ Qпроп = 0,0033 Fпол ], (2.31а)

2.1.20. Примеры расчетов

Пример 1. Определить годовое количество тепла на отопление жилого 5-этажного кирпичного здания объемом 22400 м3 (в т.ч. подвал 2000 м3) постройки 1950 года, расположенного в г. Вологде.

Основные климатические данные: расчетная температура наружного воздуха (наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92) -31 °С; средняя температура наружного воздуха за отопительный период (период с температурой ниже 8 °С) -4,8 °С; продолжительность отопительного сезона 228 сут. Усредненная температура внутреннего воздуха здания равна 20 °С.

1. Находим наружный объем надземной части отапливаемого здания Vн:

Vн = 22400 - 2000 = 20400 м3

2. По табл. 3 Прил. 1 находим табличное значение удельной отопительной характеристики qо, для здания объемом 20400 м3, равное 0,326 Вт/(м3·°С) [0,28 ккал/(ч·м3·°С)]; по табл. 2 находим значение поправочного коэффициента a, равное 0,99.

Коэффициент потерь тепла подводящими трубопроводами, проложенными в неотапливаемых помещениях, kтп, принимаем равным 1,05.

3. Определяем для рассматриваемого здания годовое количество тепла по формуле (2.6):

Qо = 3,6 × 0,99 × 20400 × 0,326[20 - (-4,8)]24 × 228 × 1,05 =

= 3377322485,5 кДж = 3377,3 ГДж (806,6 Гкал).

Пример 2. Определить максимальный тепловой поток на отопление для магазина, занимающего часть первого этажа 9-этажного жилого здания, расположенного в г. Москве. Расчетная температура наружного воздуха в холодный период года tн = -26 °С; температура внутреннего воздуха помещений для магазина tв = 15 °С.

Магазин расположен на первом этаже кирпичного, облицованного керамическим кирпичом жилого дома. Дом оборудован всеми видами благоустройства.

Помещение магазина имеет прямоугольную форму. Высота этажа 3,35 м. Глубина подземной части 2,8 м. Стены дома кирпичные толщиной 73 см, включая облицовочный керамический кирпич. С внутренней стороны стены оштукатурены сложным раствором, толщина слоя 2 см. Окна двойные, раздельные в деревянных переплетах, имеют уплотнительные прокладки. Пол первого этажа расположен над подвалом, утеплен. Входные двери оборудованы тамбурами.

Со стороны главного фасада магазина имеется витрина с двойным остеклением. Воздушная прослойка составляет 55 см, замкнута за счет уплотнения стекол, укладки внизу витрины теплой прокладки.

Площади конструкции Размер площади, м2

Отапливаемая (площадь пола) 573,8

Стен за вычетом окон, дверей и витрины 286,7

Окон 49

Дверей 18,8

Витрины 107

Общая площадь 1035,3 м2

Объем помещения магазина по наружному обмеру с высотой пола первого жилого этажа составил: V = 2660,7 м3

Наружная стена имеет следующий состав

№ слоя Состав конструкции δ, м γ, кг/м3 λ, Вт/м2·°С S, Вт/м2·°С R, Вт/м2·°С Rв, м2·ч·Па/кг
               
  Штукатурка 0,03   0,93 10,09 1,35  
  Кирпич пустотный керамический 0,19   0,52 6,62  
  Кирпич керамический пустотный 0,51   0,64 7,01  
Перекрытие над подвалом  
  Железобетон 0,24   2,04 17,98 1,68  
  Минераловатные плиты 0,10   0,07 0,73  
  Плиты ДВП 0,01   0,08 1,81 3,3

1. Определяем сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций по формуле (2.10) с использованием данных по СНиП II-А.7-71 «Строительная теплотехника»:

стен

перекрытия

окон - двойные переплеты раздельные

Rо = 0,44 м2·ч·°С/ккал = 0,38 м2·°С/Вт;

дверей - по СНиП II-А.7-7 и СНиП II-3-79**

Rо = 0,6 Rmp для стен = 0,81 м2·°С/Вт;

витрины - по СНиП II-3-79**

2. Определяем приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи совокупности ограждающих конструкций Kпр, Вт/м2·°С:

= 0,81 Вт/м2·°С.

3. Определяем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций по формуле (2.15)

P = 0,55 × 3,35 (14,25 - 12,0) + 0,03 × 14,25 × 4,92 = 14,4 Па.

Pо = 10 Па.

Находим значения сопротивления воздухопроницанию ограждающих конструкций по СНиП II-39-79*

стен

Rоw = 373 + 2 + 2 + 746 = 1123 м2·ч·Па/кг;

окон

RоF = 0,38 м2·ч·Па/кг;

витрины по приложению 10 СНиП II-3-79*

Rоv = 1 м2·ч·Па/кг;

дверей

м2·ч·Па/кг.

4. Определяем приведенную воздухопроницаемость, gminf, кг/м2·ч, по формуле (2.14):

= (3,7 + 164,4 + 136,4 + 0,72)/1035,3 = 0,295 кг/м2·ч.

5. Определяем удельный расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха qinf по формуле (2.16):

qinf = 0,28 × 0,295 × 1,0 × 1,0 = 0,083 Вт/м2·°С.

6. Определяем величину удельной отопительной характеристики помещения по формуле (2.9) с учетом формулы (2.10):

.

7. Определяем максимальный тепловой поток по формуле (2.5):

Qоmax = 2660,7 × 0,347 (15 + 26)1,05 = 39746,5 Вт (34175,8 ккал/ч).

Пример 3. Определить годовой расход теплоты на отопление для встроенного магазина на первом этаже жилого здания.

Климатологические данные для расчета: расчетная температура наружного воздуха для отопления tо = -26 °С, средняя температура наружного воздуха за отопительный сезон tm = -3,4 °С, длительность отопительного периода Zо = 199 сут.

Встроенные помещения первого этажа обслуживаются самостоятельной системой отопления, которая подключена непосредственно к узлу управления параллельно системе отопления жилой части здания.

Температурный график подачи тепла в систему отопления первого этажа 105 - 70 °С. В магазине установлены конвекторы «Комфорт» (dу = 20 мм) длиной 1300 мм - 4 шт., 1200 мм - 1 шт., 1100 мм - 1 шт., 1000 мм -2 шт. с общей поверхностью нагрева Fp = 35,855 м2. Общая протяженность горизонтальных труб диаметром 20 мм li = 48 м.

Определяем температурный напор отопительных приборов:

.

1. Находим значение коэффициент теплопередачи отопительных приборов по табл. 14 Прил. 1.

Kр = 6,5 Вт/(м2·°С).

2. Определяем максимальный тепловой поток от отопительных приборов по формуле (2.23):

Qор = 6,5 × 35,855 × 72,5 = 16896,7 Вт (14528,5 ккал/ч).

3. Определяем максимальный тепловой поток от неизолированных трубопроводов по табл. 11 Прил. 1:

Qотр = 0,9 (128 × 24 + 68 × 24) = 4233,6 Вт (3640,3 ккал/ч).

4. Полный максимальный тепловой поток на отопление:

Qоmax = 16896,7 + 4233,6 = 21130,3 Вт (18168,8 ккал/ч).

5. Определяем годовое количество теплоты на отопление магазина по формуле (2.3):

Qо = 3,6 × 21130,3 24 × 199 = 163044610,7 кДж = 163,04 ГДж (38,94 Гкал).







Дата добавления: 2015-08-30; просмотров: 2727. Нарушение авторских прав; Мы поможем в написании вашей работы!



Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...

Обзор компонентов Multisim Компоненты – это основа любой схемы, это все элементы, из которых она состоит. Multisim оперирует с двумя категориями...

Композиция из абстрактных геометрических фигур Данная композиция состоит из линий, штриховки, абстрактных геометрических форм...

Важнейшие способы обработки и анализа рядов динамики Не во всех случаях эмпирические данные рядов динамики позволяют определить тенденцию изменения явления во времени...

Индекс гингивита (PMA) (Schour, Massler, 1948) Для оценки тяжести гингивита (а в последующем и ре­гистрации динамики процесса) используют папиллярно-маргинально-альвеолярный индекс (РМА)...

Методика исследования периферических лимфатических узлов. Исследование периферических лимфатических узлов производится с помощью осмотра и пальпации...

Роль органов чувств в ориентировке слепых Процесс ориентации протекает на основе совместной, интегративной деятельности сохранных анализаторов, каждый из которых при определенных объективных условиях может выступать как ведущий...

Этапы и алгоритм решения педагогической задачи Технология решения педагогической задачи, так же как и любая другая педагогическая технология должна соответствовать критериям концептуальности, системности, эффективности и воспроизводимости...

Понятие и структура педагогической техники Педагогическая техника представляет собой важнейший инструмент педагогической технологии, поскольку обеспечивает учителю и воспитателю возможность добиться гармонии между содержанием профессиональной деятельности и ее внешним проявлением...

Репродуктивное здоровье, как составляющая часть здоровья человека и общества   Репродуктивное здоровье – это состояние полного физического, умственного и социального благополучия при отсутствии заболеваний репродуктивной системы на всех этапах жизни человека...

Studopedia.info - Студопедия - 2014-2024 год . (0.014 сек.) русская версия | украинская версия