Вказівки до виконання роботи. Частина 3 статті 228 Цивільного кодексі України говорить: «Представник не може вчиняти правочин від імені особи

Частина 3 статті 228 Цивільного кодексі України говорить: «Представник не може вчиняти правочин від імені особи, яку він представляє, у своїх інтересах або в інтересах іншої особи, представником якої він одночасно є, за винятком комерційного представництва, а також щодо інших осіб, встановлених законом».

В даному випадку, я вважаю, що відмова нотаріуса посвідчити договір купівлі-продажу є необґрунтованою. Коли Сотник і Загайський зверталися до нотаріуса з договором купівлі-продажу квартири, Загайський виступав виключно в ролі довіреної особи Березовського і діяв він саме в його інтересах. Тому нотаріус повинен би був посвідчити цей договір.

 

 

Література

1. Цивільний кодекс України: чинне законодавство із змінами та доповн. на 30 вересня 2011 року: - К.:, 2011.

2. Борисова В.І., БарановаЛ.М., Жилінкова І.В. Цивільне право України у 2 томах. – К., 2004

3. Заіка Ю.О. Українське цивільне право.Навч. посіб. — К. Істина, 2005.

4. Курс цивільного та сімейного права України. Навч. посіб./ В.В. Галюк, О.Х. Олдашев. – К.: МАУП

5. Панченко М.І. Цивільне право України: Навч. посіб. — К.: Знання,2005.

6. Цивiльне право: навчальний посiбник для студентiв юрид. вузiв та факультетiв. - К.: Вентурi., 1996.

7. Цивільне право України: академічний курс / за ред..Шевченка Я.М. – К., 2003.

До виконання контрольних робіт з курсу

ОСНОВИ ЕЛЕКТРОЕНЕРГЕТИКИ ТА ЕЛЕКТРОПОСТАЧАННЯ

Рекомендовано Методичною радою НУК

Миколаїв à НУК à 2014

УДК 621.313.8:621.313.33

ББК 31.26

A 46

 

Автори:

О.Ю. Кімстач, кандидат технічних наук, доцент кафедри СЕЕС

С.М. Новогрецький, кандидат технічних наук, доцент кафедри СЕЕС

С.Ю. Александровський, старший лаборант кафедри СЕЕС

С.І. Бандура, старший лаборант кафедри СЕЕС

Рецензент:

А.А. Ставинський, доктор технічних наук, професор

 

Александровський С.Ю.

А 46 Методичні вказівки до виконання контрольних робіт з курсу "Основи електроенергетики та електропостачання" / С.Ю. Александровський, І.С. Бандура, О.Ю. Кімстач, С.М. Новогрецький. – Миколаїв: НУК, 2014. – 50 с.

 

Представлені методичні вказівки до розрахунку п'ятьох контрольних робіт з курсу "Основи електроенергетики та електропостачання". Розглянуті питання проектування зовнішньої системи електропостачання промислового підприємства. Наведені необхідні аналітичні співвідношення та довідникові дані для виконання робіт.

Призначено для студентів інституту автоматики та електротехніки НУК.

 

 

© Александровський С.Ю., Бандура І.С.,

Кімстач О.Ю., Новогрецький С.М., 2014

© Національний університет кораблебудування

імені адмірала Макарова, 2014

Загальна інформація.

На електростанції працює n _сг синхронних генераторів та виробляють сумарну активну потужністю 50 Р _макс при коефіцієнті потужності cosj_елст = 0,85. Генератори надають живлення магістральній лінії, вихідна потужність якої складає 15 Р _макс при коефіцієнті потужності cosj_ерп = 0,85. На відстані l ₁ від електростанції маємо перше відгалуження у вигляді районної підстанції потужністю 5 Р _макс при коефіцієнті потужності cosj_рп = 0,8. Районна підстанція надає живлення головній підстанції підприємства, яке знаходиться на відстані l ₂ від неї, має 50 % споживачів першої, 25% споживачів другої категорії, максимальну розрахункову потужність Р _макс при коефіцієнті потужності cosj_ргп = 0,8 та тривалість використання максимуму навантаження Т _макс. Напруга на головному пункті живлення підприємства для внутрішнього електропостачання 6,3 кВ.

Контрольна робота №1

1.1 Вихідні данні:

- відстань від електростанції до районної підстанції l ₁, км;

- відстань від районної підстанції до головної підстанції підприємства l ₂, км;

- максимальна розрахункова потужність Р _макс, МВт;

- тривалість використання максимуму навантаження Т _макс в рік, год.

1.2 Завдання:

- обрати лінію електропостачання на ділянках від електростанції до районної підстанції та від районної підстанції до головної підстанцій підприємства ГПП;

- вибрати тип, кількість та потужність трансформаторів для підстанції електростанції, районної підстанцій, ГПП.

Вказівки до виконання роботи.

Визначаємо потужності, що транспортуються до споживача по лініям електропостачання (ЛЕП):

- на ділянці електростанція - районна підстанція (ЕРП)

, МВт;

, МВт;

, МВт;

- на ділянці районна підстанція - ГПП (РГП)

, МВт;

, МВт;

, МВт.

Надалі обираємо клас напруги на кожній ділянці ЛЕП. Орієнтовно номінальну напругу ліній (кВ) довжиною до 250 км при потужності навантаження до 60 МВт можна визначити за емпіричною формулою Стиілла

,

де l - довжина лінії, км; P - потужність навантаження, МВт; k - кількість паралельних гілок ЛЕП (для підвищення надійності електропостачання приймається рівним двом).

Задовільні результати для всієї шкали номінальних напруг дає формула Ілларіонова

.

Попередньо напругу на ділянці обирають найближчою до розрахункової із ряду стандартних напруг:

6 кВ; 10 кВ; 20 кВ; 35 кВ; 110 кВ; 220 кВ; 330 кВ; 500 кВ;750 кВ.

Таким чином визначаємо напругу на ділянках U _ерп та U _ргп (кВ).

Обираємо економічну щільність струму на ділянках j _ерп та j _ргп відповідно до тривалості використання максимуму навантаження в рік Т _макс із таблиці 1.

 

Таблиця 1. Економічна щільність струму відповідно до вимог ПУЕ.

Тривалість використання максимуму навантаження в рік, год.	Економічна щільність струму, А/мм2
голі дроти	кабелі з паперовою ізоляцією	кабелі з гумовою ізоляцією
Мідний	Алюмі­нієвий	мідний	Алюмі­нієвий	мідний	Алюмі­нієвий
1000...3000	2,5	1,3	3,0	1,6	3,5	1,9
3000...5000	2,1	1,1	2,5	1,4	3,1	1,7
5000...8760	1,8	1,0	2,0	1,2	2,7	1,6

 

Визначаємо розрахунковий струм в одній гілці ЛЕП, А

; .

Перетин дротів ЛЕП, мм²

; .

Обираємо марку дротів відповідно до табл.2 та перевіряємо отриманий перетин алюмінію для ЛЕП напругою більше 20 кВ за умовами виникнення коронного розряду по табл.3.

Для визначення питомого індуктивного опору однієї гілки ЛЕП маємо наступну формулу:

- якщо розщеплення фаз не має (n _р = 1)

, Ом/км;

- якщо маємо розщеплення фаз на кількість провідників n _р ¹ 1

, Ом/км;

;

де D _ср - середньо геометрична відстань між фазами, м (табл.4); d _др - діаметр дроту, м; R _екв - еквівалентний радіус розщеплення фаз, м; r _р - радіус кола, яке описане навколо провідників розщепленої фази; a - відстань між сусідніми провідниками в одній розщепленій фазі (у відповідності до ПУЕ a = 0,4 м)

 

Таблиця 2. Сталеалюмінієві дроти.

Марка дроту	Зовнішній діаметр дроту d др, мм	Розрахунковий перетин алюмінію, мм2	Розрахунковий перетин сталі, мм2	Активний опір при +20 оС r 0, Ом/км
АС10/1,8	4,5	10,6	1,8	2,765
АС16/2,7	5,6	16,1	2,69	1,800
АС25/4,2	6,9	24,9	4,15	1,176
АС35/6,2	8,4	36,9	6,15	0,790
АС50/8,0	9,6	48,2	8,04	0,603
АС70/11	11,4	68,0	11,3	0,429
АС95/16	13,5	95,4	15,9	0,306
АС120/19	15,2		18,8	0,249
АС150/24	17,1		24,2	0,198
АС185/29	18,8		29,0	0,162
АС240/39	21,6		38,6	0,124
АС300/48	24,1		47,8	0,100
АС400/64	27,7		63,5	0,075
АС500/64	30,6		63,5	0,060
АС600/72	33,2		72,2	0,051
АС700/86	36,2		85,9	0,043
АС800/105	39,7		105,0	0,036

 

Для визначення питомої ємнісної провідності ЛЕП маємо наступну формулу:

- якщо розщеплення фаз не має (n _р = 1)

, См / км;

- якщо маємо розщеплення фаз на кількість провідників n _р ¹ 1

, См / км.

Таблиця 3. Кількість та мінімальний перетин дротів ЛЕП напругою вище 20 кВ у відповідності до вимог ПУЕ

Напруга ЛЕП, кВ	Перетин дроту по алюмінію, мм2	Кількість дротів в фазі (n р)	Загальний перетин по алюмінію, мм2

 

Таблиця 4. Середньо геометрична відстань між фазами D _ср в залежності від номінальної напруги лінії U.

U, кВ
D ср, м		1,3		3,8	5,3		9,5	12,6	16,2

 

Після визначення параметрів ЛЕП обираємо електроустаткування електростанції. Для цього розраховуємо номінальну активну потужність електростанції:

, МВт.

З таблиці 5 обираємо тип та кількість n _г генераторів електростанції таким чином, щоб сумарна активна потужність генераторів була наближеною до розрахункової P _ест. При цьому генератори обираються однотипні у кількості від двох до шести.

Таблиця 5. Основні параметри синхронних генераторів.

	Тип	S н, МВА	U н, кВ	I н, А	cosj	n, об./хв.	xd ², в.о.	r 1, мОм
	Т2-4-2		6,3		0,8		0,134	9,4
	Т2-12-2		6,3		0,8		0,116	7,24
	Т2-12-2		10,5		0,8		0,116	27,8
	ТВ2-30-2	37,5	6,3		0,8		0,148	1,98
	ТВ2-30-2	37,5	10,5		0,8		0,152	5,37
	ТВФ-60-2		6,3		0,8		0,146	2,19
	ТВФ-60-2		10,5		0,8		0,195	6,65
	ТВФ-100-2	117,5	10,5		0,85		0,183	1,04
	ТВФ-200-2				0,85		0,165	0,41
	ТВВ-200-2		15,75		0,85		0,191	1,54
	ТВВ-500-2				0,85		0,243	1,14

У позначенні типів генераторів перша цифра дорівнює номінальній активній потужності генератора (МВт), а друга - кількості полюсів індуктора.

Є багато схем електростанцій, використання яких залежить від кількості рівнів напруг живлення споживачів та ЛЕП. Якщо на електростанції є потужне відгалуження генераторної напруги, то обов'язково в схемі присутній генераторний розподільчий пристрій, який об'єднує мінімум два генератори та через мінімум два підвищувальні трансформатори приєднується до розподільчого пристрою високої напруги, до якого приєднуються інші генератора через індивідуальні трансформатори. Якщо на електростанції є відгалуження декількох напруг, то розподільчі пристрої високих напруг поєднуються між собою через потужні автотрансформатори зв'язку. Існує також електрична схема з'єднань, за якою генератори поєднуються між собою лише на стороні високої напруги підвищувальних трансформаторів. Для спрощення виконання контрольних робіт цю схему візьмемо за основну. В такому разі кожен генератор має трансформатор зв'язку з розподільчим пристроєм високої напруги, який за повною потужністю не менше повної потужності генератора:

.

З таблиць 6...8 обираємо трансформатор, враховуючи напругу живлення ЛЕП. Слід зазначити, що трансформатору не потрібне регулювання напруги, тому що ці функції виконує автоматичний регулятор збудження генератора, і слід обирати трансформатор без пристрою РПН (регулювання під напругою).

Умовне позначення типів трансформаторів складаються з букв, які мають наступний зміст:

- (О - однофазний; Т - трифазний);

- система охолодження (С - природно повітряне охолодження; М - природно масляне охолодження; Д - масляне охолодження с дуттям та природною циркуляцією масла; ДЦ - масляне охолодження с дуттям та примусовою циркуляцією масла через повітряні охолоджувачі; Ц - масляне охолодження с дуттям та примусовою циркуляцією масла через водяний охолоджувач);

- наявність пристрою регулювання напруги під навантаженням (Н - трансформатор має РПН)

- додаткові позначки (Т - трьохобмотковий трансформатор; Р - трансформатор з розщепленою обмоткою; З - захищений трансформатор).

Після букв вказуються номінальна повна потужність (кВА) та клас високої напруги (кВ).

Таблиця 5. Трансформатори класом напруги 35 кВ.

Тип трансформатора	U вн, кВ	U нн, кВ	Втрати, кВт	u к, %	і 0, %
		Р х	Р к
ТМ-2500/35	20; 35	6,3; 10,5	5,1		6,5	1,1
ТМ-4000/35	20; 35	6,3; 10,5	6,7	33,5	7,5
ТМ-6300/35	20; 35	6,3; 10,5	9,4	46,5	7,5	0,9
ТМ-10000/35	38,5	6,3; 10,5	14,5		7,5	0,8
ТМ-16000/35	38,5	6,3; 10,5				0,6
ТМН-1000/35	20; 35	6,3; 10,5	2,1	11,6	6,5	1,4
ТМН-1600/35	20; 35	6,3; 10,5	3,65	16,5	6,5	1,4
ТМН-2500/35	20; 35	6,3; 10,5	5,1	23,5	6,5	1,1
ТМН-4000/35	20; 35	6,3; 10,5	6,7	33,5	7,5
ТМН-6300/35	20; 35	6,3; 10,5	9,4	46,5	7,5	0,9
ТДНС-10000/35		6,3	13,5			0,8
ТДНС-16000/35		6,3; 10,5				0,6
ТДНС-25000/35		6,3; 10,5			9,5	0,5
ТДНС-32000/35		6,3; 10,5			11,5	0,45
ТДНС-40000/35		6,3; 10,5			11,5	0,4
ТДНС-63000/35		6,3; 10,5			11,5	0,35
Примітка. В трансформаторах з РПН потужністю до 6,3 МВА діапазон регулювання напруги ± 6 ´ 1,5%, потужністю більше 6,3 МВА діапазон регулювання напруги ± 8 ´ 1,5%.

 

Надалі треба обрати електроустаткування районної підстанції. В енергосистемі це перша ступінь зниження напруги, і зазвичай коефіцієнт трансформації напруги не великий. Крім того, більш економічно розщеплювати напругу на декілька рівнів, тому інколи доцільно використовувати автотрансформатори, які до того ж більш економічні, ніж трансформатори.

Таблиця 6. Трансформатори класом напруги 110 кВ.

Тип трансформатора	U вн, кВ	U нн, кВ	Втрати, кВт	u к, %	і 0, %
		Р х	Р к
ТД-40000/110		6,3; 10,5			10,5	0,7
ТД-80000/110		6,3			10,5	0,6
ТДЦ-80000/110		10,5			10,5	0,6
ТДЦ-125000/110		10,5			10,5	0,55
ТДЦ-200000/110		15,75			10,5	0,5
ТДЦ-250000/110		15,75			10,5	0,5
ТДЦ-400000/110					10,5	0,45
ТМН-2500/110		6,6; 11	6,5		10,5	1,5
ТМН-6300/110		6,6; 11	6,5		10,5
ТДН-10000/110		6,6; 11			10,5	0,9
ТДН-16000/110		6,6; 11			10,5	0,85
ТРДН-25000/110		6,3	31,5		10,5	0,75
ТРДН-32000/110		6,3; 10,5			10,5	0,75
ТРДЦН-40000/110		6,3; 10,5			10,5	0,7
ТРДЦН-63000/110		6,3; 10,5			10,5	0,65
ТРДЦН-80000/110		6,3; 10,5			10,5	0,6
ТРДЦН-125000/110		10,5			10,5	0,55
Примітка. В трансформаторах з РПН потужністю 16 МВА та більше діапазон регулювання напруги ± 9 ´ 1,78%.

Виходячи з умов контрольної роботи максимальна потужність районної підстанції:

, МВт;

, МВт;

. МВт.

 

Таблиця 7. Трансформатори класом напруги 220 кВ.

Тип трансформатора	U вн, кВ	U нн, кВ	Втрати, кВт	u к, %	і 0, %
		Р х	Р к
ТДЦ-80000/220		6,3; 10,5				0,6
ТДЦ-125000/220		10,5; 13,8				0,8
ТДЦ-200000/220		13,8; 15,75				0,45
ТДЦ-250000/220		13,8; 15,75				0,45
ТДЦ-400000/220		15,75; 20				0,4
ТДЦ-630000/220		15,75; 20				0,4
ТРДН-32000/220		6,6; 11				0,9
ТРДНС-40000/220		6,6; 11			11,5	0,6
ТРДН-63000/220		6,6; 11				0,8
ТРДЦН-100000/220		6,6; 11			12,5	0,65
ТРДЦН-160000/220		6,6; 11				0,8
Примітка. В трансформаторах з РПН діапазон регулювання напруги ± 8 ´ 1,5%.

 

Таблиця 8. Трансформатори класом напруги 330 кВ та 500 кВ.

Тип трансформатора	U вн, кВ	U нн, кВ	Втрати, кВт	u к, %	і 0, %
		Р х	Р к
ТДЦ-125000/330		10,5; 13,8				0,45
ТДЦ-250000/330		13,8; 15,75				0,45
ТДЦ-400000/330		15,75; 20				0,40
ТДЦ-630000/330		15,75; 20			11,5	0,30
ТДЦ-250000/500		15,75				0,45
ТДЦ-400000/500		15,75; 20			12,6	0,40
ТДЦ-630000/500		15,75; 20				0,35

 

Таблиця 9. Автотрансформатори.

Тип автотрансформатора	S номНН	U ВН	U СН	U номНН
МВА	кВ	кВ	кВ
АТДТНГ-32000/220/110				6,6; 11; 38,5
АТДЦТНГ-63000/220/110				6,3; 10,5; 38,5
АТДЦТН-125000/220/110				6,6; 38,5
АТДЦТН-200000/220/110				6,6; 11; 38,5
АТДЦТН-240000/220/110				11; 38,5
АТДЦТН-125000/330/110				10,5; 38,5
АТДЦТН-200000/330/110				6,6; 11; 38,5
АТДЦТН-240000/330/220				11; 38,5
АТДЦТН-133000/330/220				11; 38,5
АТДЦТН-250000/500/110				11; 38,5
Примітка. Перше число у позначенні означає номінальну потужність S номВН (МВА) обмотки високої напруги ВН. Номінальна потужність обмотки середньої напруги СН: S номСН = S номВН - S номНН, де S номНН - номінальна потужність обмотки низької напруги НН.

Автотрансформатори можна вибрати з таблиці 9, а трансформатори з таблиць 6...8, 11. При цьому необхідно обрати два однакових (бажано з пристроєм РПН), потужність яких відповідає наступній умові:

,

де S _ном.ат - номінальна потужність одного автотрансформатору або одного трансформатору; S _рп - максимальна потужність районної підстанції.

На останньому етапі обираємо електроустаткування ГПП. При визначенні кількості та типу трансформаторів ГПП треба виконати наступні умови та рекомендації:

- для підтримання напруги на виході ГПП з точністю ± 5 % в трансформаторах бажано передбачити пристрій РПН;

- кількість трансформаторів на ГПП при наявності споживачів першої категорії зазвичай обирається рівною двом (більша кількість повинна мати техніко-економічне обґрунтування);

- потужність трансформаторів обирається таким чином, щоб при аварії одного, інші з припустимим перевантаженням 40% забезпечували живленням споживачів першої та другої категорії, які за вихідними умовами дорівнюють відповідно 50 % та 25 % від потужності ГПП:

,

де S _тр.гпп - номінальна потужність одного трансформатору; S _ргп - максимальна потужність ГПП; n _тр.гпп - кількість трансформаторів ГПП.

Таблиця 10. Параметри автотрансформаторів.

Тип автотрансформатора	АТДТНГ-32000/220/110	АТДЦТНГ-63000/220/110	АТДЦТН-125000/220/110	АТДЦТН-200000/220/110	АТДЦТН-240000/220/110	АТДЦТН-125000/330/110	АТДЦТН-200000/330/110	АТДЦТН-240000/330/220	АТДЦТН-133000/330/220	АТДЦТН-250000/500/110
Р х, кВт
Р к.ВН-СН, кВт
Р к.ВН-НН, кВт
Р к.СН-НН, кВт
і 0, %	0,6	1,0	0,5	0,5	0,4	0,5	0,5	0,5	0,4	0,5
u к.ВН-СН, %								9,5
u к.ВН-НН, %
u к.СН-НН, %
Примітка. В автотрансформаторах з РПН діапазон регулювання напруги на стороні СН ± 6 ´ 2%.

Таблиця 11. Триобмоткові трансформатори.

Тип трансформатора	U ВН	U СН	U НН	Р х, кВт	Р к, кВт
кВ	кВ	кВ	кВт	кВт
ТДТН-10000/110		38,5	6,6; 11
ТДТН-16000/110		38,5	6,6; 11
ТДТН-25000/110		38,5; 11	6,6; 11
ТДТН-40000/110		38,5; 11	6,6; 11
ТДТН-63000/110		38,5; 11	6,6; 11
ТДТН-80000/110		38,5; 11	6,6; 11
ТДТН-25000/220			6,6; 11
ТДТН-40000/220		38,5	6,6; 11
ТДТН-63000/220		38,5	6,6; 11
Примітка. Перше число у позначенні означає номінальну потужність S номВН (МВА) обмотки високої напруги ВН. Як правило всі три обмотки розраховуються на однакову потужність.

 

Таблиця 12. Параметри триобмоткових трансформаторів.

Тип трансформатора	u к.ВН-СН	u к.ВН-НН	u к.СН-НН	і 0,	РПН
%	%	%	%	%
ТДТН-10000/110	10,5		6,0	1,1	± 4 ´ 2,5 %
ТДТН-16000/110	10,5		6,0	1,05	± 9 ´ 1,78 %
ТДТН-25000/110	10,5		6,0		± 9 ´ 1,78 %
ТДТН-40000/110	10,5		6,0	0,9	± 4 ´ 2,5 %
ТДТН-63000/110	10,5		6,5	0,85	± 9 ´ 1,75 %
ТДТН-80000/110	10,5		6,5	0,6	± 9 ´ 1,78 %
ТДТН-25000/220	12,5		6,5	1,2	± 10 ´ 1,2 %
ТДТН-40000/220	12,5		9,5	1,1	± 10 ´ 1,2 %
ТДТН-63000/220	12,5		10,5	1,0	± 10 ´ 1,2 %

Після обрання елементів системи зовнішнього електропостачання представити її спрощену принципову схему з вказівкою типу та кількості електроустаткування (приклад виконання схеми представлений на рис.1).

 

Рисунок 1. Спрощена принципова схема електропостачання