ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТА ПГУ-325 1 страница
вариант № ____
Таблица.1. Состав природного газа, сжигаемого в КС ГТУ [18]
| №
| Вещество
| Молекулярная
формула
| Объемная доля,
%
| Плотность
ρ,
кг/м3
| Теплота сгорания низшая(Q HС),
кДж/м3
| Источник
| |
| Метан
| СН4
| 98,9
| 0,716
|
| [1, 3]
| |
| Этан
| С2Н6
| 0,13
| 1,342
|
| [1, 3]
| |
| Пропан
| С3Н8
| 0,01
| 1,967
|
| [1, 3]
| |
| Бутан
| C4H10
| 0,01
| 2,593
|
| [1, 3]
| |
| Углекислый газ
| CO2
| 0,08
| 1,964
| балласт, не окисляется
| [1, 3]
| |
| Азот воздуха
| N2
| 0,87
| 1,257
| балласт, окисляется с поглощением Q
| [1, 3]
| |
| Водород
| Н2
|
|
|
|
|
Таблица.2. Исходные данные для теплового расчета ГТЭ-110
| №
| Наименование величины
| Обозначение
| Размерность
| Значение
| Источник
| | а) окружающая среда
| |
| Температура воздуха на входе в компрессор
| t1
| OC
|
| t1 = tНВ
| |
| Давление окружающего воздуха (атмосферное)
| pНВ
| бар
| 1,013
| Задано
| |
| Плотность наружного воздуха
|  НВ
| кг/м3
| 1,225
| (pНВ ∙ 102) / (RВ ∙ TНВ)
| |
| Относительная влажность воздуха
| φ
| %
|
| Задано
| | б) компрессор
| |
| Степень необратимого адиабатного сжатия воздуха в компрессоре (относительное давление)
| ε1 = p2 / p1
| –
| 14,75
| [10]
| |
| Относительный внутренний КПД компрессора
| η oi к
| –
| 0,87
| [7]
| | в) камера сгорания
| |
| Тепловой КПД КС
| ηТКС
| –
| 0,975
| Принято по рекомендациям [15, 28, 29]
| |
| Аэродинамический КПД КС
| ηАКС
| –
| 0,97
| Принято по рекомендациям [15, 28, 29]
| |
| Общий КПД КС
| ηКС
| –
| 0,941
| ηТКС ∙ ηАКС
| | г) газовая турбина
| |
| Электрическая мощность ГТУ (на клеммах генератора)
| NЭ ГТУ
| кВт
| 110 000
| Задано
| |
| КПД проточной части ГТД
| ηтoi
| –
| 0,91
| Справочные данные:
0,85 ¸ 0,91
| |
| Механический КПД ГТУ
| η М ГТ
| –
| 0,98
| [7]
| |
| КПД электрического генератора ГТУ
| η Г ГТ
| –
| 0,983
| [7]
| |
| Максимальная температура газов перед ГТ
| t3 MAX
| OC
| 1210,0
| Технические условия на ГТД [8]
| | д) паровая турбина
| |
| Механический КПД паротурбинной установки
| hМ
| –
| 0,98
| Данные [22]
| |
| Электрический КПД паротурбинной установки
| hЭГ
| –
| 0,983
| Данные [22]
| | Характеристики топливного (природного) газа на входе в КС
| |
| Давление топливного (природного) газа
| pПГ
| бар
| 18,74
| (Задано [18])
| |
| Температура топливного (природного) газа
| tПГ
Тпг
| OC
К
|
289,15
| ТПГ = Тза ППГ ∙ p2В КС / рза ППГ
(Задано)
| |
| Плотность топливного (природного) газа
при НФУ (tНВ = 15 OC);
| ρ ПГ
| кг/м3
|
| Задана
| |
| Теплоемкость топливного (природного) газа
| cПГ
| кДж/(кг ∙ К)
| 1,7837
| 2,265 +
+ 0,0028∙t ПГ
(рассчитано по метану)
| |
| Энтальпия топливного (природного) газа
| hПГ
| кДж/кг
| 28,539
| cПГ ∙t ПГ
| |
| Низшая рабочая теплота сгорания 1 м3 топлива
| Q рН
| кДж/м3
|
| Задана
| |
| Низшая рабочая теплота сгорания 1 кг топлива
| Q рН
| кДж/кг
|
| Q рН / ρ ПГ
| | Примечание. Согласно [16] ряд фирм и организаций осуществляют расчет тепловых схем энергетических ГТУ для эталонного природного газа, состоящего из чистого метана (СН4 = 100 %) с теплотой сгорания Q рН = 50056 кДж/кг, что облегчает сравнимость результатов расчетов различных схем.
| |
| Молекулярная масса топливного газа
| mПГ
| кг/кмоль
| 16,192
| ∑(mi ∙ ri)
|
Таблица 3. Расчет потерь давления воздуха в воздухозаборном тракте (ВЗТ) компрессора
| №
| Наименование величины
| Обозна-
чение
| Размер-
ность
| Значение
| Источник,
способ определения
| | Параметры атмосферного воздуха на входе в КВОУ
| |
| Давление
| pНВ
| бар
| 1,013
| Исх. данные
| |
| Температура
| tНВ
| OC
| 15,0
| Исх. данные
| |
| Плотность
| ρНВ
| кг/м3
| 1,226
| ρНВ = (pНВ ∙ 102) / (RВ ∙ TНВ)
| | Потери давления рабочего тела в ВЗТ
| |
| Потеря давления на фильтре грубой очистки
| ∆pФГО
| бар
| 0,0028
| По опытным данным
| |
| Потеря давления на фильтре тонкой очистки
| ∆pФТО
| бар
| 0,001
| По опытным данным
| |
| Потеря давления в воздуховоде ВЗТ
| ∆pВВ
| бар
| 0,026
| По опытным данным
| |
| Падение давления в конфузорном участке ВЗТ
| ∆pКОНФ
| бар
| 0,00098
| По опытным данным)
| |
| Падение давления в участке ВНА
| ∆p
| бар
| 0,029
| принято по рекомендациям
| |
| Суммарные потери давления воздуха в ВЗТ
| 
| бар
|
|  ∆pФГО+∆pФТО+∆pВВ+ ∆pКОНФ+∆p
| Таблица.4. Расчет параметров воздуха компрессора
| №
| Наименование величины
| Обозна-
чение
| Размер-
ность
| Значение
| Источник,
способ определения
| | Параметры воздуха на всасе компрессора (перед ВНА)
| |
| Давление воздуха на всасе компрессора
| p1
| бар
|
| p1= pНВ - 
| |
| Температура воздуха
| t1
(T1)
| OC
(K)
|
| Таблицы, f(πАТМ)
| |
| Теплосодержание
| h1
| кДж/кг
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Стандартная энтропия
| s01
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Стандартное отношение относительных давлений
| π01
| –
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Стандартный (базовый) относительный объем
| θ 01
| –
|
| Таблицы, f(t1)
| |
| Удельная энтропия
| s1
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s01 – R ∙ ℓnp1
| |
| Газовая постоянная
сухого воздуха
| R
| кДж/(кг ∙ К)
| 0,28715
| Справочные данные
| |
| Удельный объем
| v1
| м3/кг
|
| RT1 / (p1 ∙ 102)
| | Расчетные величины воздуха за последней ступенью компрессора
в обратимом процессе без учета отбора воздуха из компрессора
| |
| Давление воздуха
| p2
| бар
|
| p2 = ε1 p1
| |
| Относительное давление
| ε1
| –
| 14,75
| p2 / p1
| |
| Стандартное отношение относительных давлений
| π02 t
| –
|
| π02 t = π01 ∙ ε1
| |
| Стандартная энтропия
| s02 t
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Стандартный (базовый) относительный объем
| θ 02t
| –
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Температура воздуха
| t2t
(T2t)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Теплосодержание
| h2t
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t)
| |
| Фактическая удельная энтропия
| s2t
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s2t = s1
| |
| Удельный объем
| v 2t
| м3/кг
|
| v 1 ∙ (θ 02 t / θ 01)
| |
| Удельная работа компрессора в обратимом процессе без учета отбора воздуха из проточной части компрессора
| ℓк t
| кДж/кг
|
| h2 t – h1
| | Расчетные величины воздуха за последней ступенью компрессора
в необратимом процессе без учета отбора воздуха из компрессора
| |
| Удельная работа компрессора в необратимом процессе
без учета отбора воздуха из проточной части компрессора
| ℓк
| кДж/кг
|
| ℓк t / ηкoi
| |
| Теплосодержание
| h2
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк
| |
| Температура воздуха
| t2
| OC
|
| Таблицы,
f(h2)
| |
| Давление на выходе из компрессора
| p2
| бар
| 14,75
| ε1 ∙ p1
| |
| Базовая энтропия
| s02
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(h2t)
| |
| Изменение энтропии
| ∆s
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s02 – s02t
| |
| Удельная энтропия
| s2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s1 + ∆s
| | Расчетные величины воздуха за пятой ступенью компрессора
| |
| Давление воздуха за ступенью
| p2 (5)
| бар
|
| p1 + 5 ∙ ∆pСТ К
| |
| Отношение давлений
| ε1 (5)
| –
|
| p2 (5) / p1
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02 t (5)
| –
|
| π01 ∙ ε1 (5)
| |
| Базовая энтропия
| s02 t (5)
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t (5))
| |
| Энтальпия в обратимом процессе
| h2t (5)
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t (5))
| |
| Температура в обратимом процессе
| t2t (5)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(π02 t (5))
| |
| Удельная работа в обратимом процессе
| ℓк t (5)
| кДж/кг
|
| h2t (5) – h1
| |
| Удельная работа в необратимом процессе
| ℓк (5)
| кДж/кг
|
| ℓк t (5) / ηкoi
| |
| Энтальпия в необратимом процессе
| h2 (5)
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк (5)
| |
| Температура в необратимом процессе
| t2 (5)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2 (5))
| | Расчетные величины воздуха за седьмой ступенью компрессора
| |
| Давление воздуха за ступенью
| p2 (7)
| бар
|
| p1 + 7 ∙ ∆pСТ К
| |
| Отношение давлений
| ε1 (7)
| –
|
| p2 (7) / p1
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02 t (7)
| –
|
| π01 ∙ ε1 (7)
| |
| Базовая энтропия
| s02 t (7)
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t (7))
| |
| Энтальпия в обратимом процессе
| h2t (7)
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t (7))
| |
| Температура в обратимом процессе
| t2t (7)
| OC
(K)
|
| f(π02 t (7))
| |
| Удельная работа в обратимом процессе
| ℓк t (7)
| кДж/кг
|
| h2t (7) – h1
| |
| Удельная работа в необратимом процессе
| ℓк (7)
| кДж/кг
|
| ℓк t (7) / ηкoi
| |
| Энтальпия в необратимом процессе
| h2 (7)
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк (7)
| |
| Температура в необратимом процессе
| t2 (7)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2 (7))
| | Расчетные величины воздуха за десятой ступенью компрессора
| |
| Давление воздуха за ступенью
| p2 (10)
| бар
|
| p1 + 10 ∙ ∆pСТ К
| |
| Отношение давлений
| ε1 (10)
| –
|
| p2 (10) /p1
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02 t (10)
| –
|
| π01 ∙ ε1 (10)
| |
| Базовая энтропия
| s02 t (10)
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 t (10))
| |
| Энтальпия в обратимом процессе
| h2t (10)
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(π02 t (10))
| |
| Температура в обратимом процессе
| t2t (10)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(π02 t (10))
| |
| Удельная работа в обратимом процессе
| ℓк t (10)
| кДж/кг
|
| h2t (10) – h1
| |
| Удельная работа в необратимом процессе
| ℓк (10)
| кДж/кг
|
| ℓк t (10) / ηкoi
| |
| Энтальпия в необратимом процессе
| h2 (10)
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк (10)
| |
| Температура в необратимом процессе
| t2 (10)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2 (10))
| | Расчетные величины воздуха за последней ступенью компрессора
в необратимом процессе
с учетом отбора воздуха из проточной части компрессора
| |
| Относительное давление
| ε1
| –
|
| Исходные данные
| |
| Давление рабочего тела на выходе из компрессора
| p2
| бар
|
| ε1 ∙ p1
| |
| Удельная работа компрессора в необратимом процессе
| ℓк
| кДж/кг
|
| (2.12)
| |
| Теплосодержание рабочего тела в конце процесса сжатия
| h2
| кДж/кг
|
| h1 + ℓк
| |
| Температура воздуха
| t2
(T2)
| OC
(K)
|
| Таблицы,
f(h2)
| |
| Базовая энтропия
| s02
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(t2)
| |
| Приращение энтропии
| ∆s
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s02 – s02t
| |
| Удельная энтропия
| s2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s1 + ∆s
| |
| Базовое отношение относительных давлений
| π02
| –
|
| Таблицы,
f(t2)
| |
| Теплоемкость
| cP 2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(t2)
| | Расчет параметров воздуха за компрессором
с учетом процессов в спрямляющем аппарате и диффузоре
| |
| Потеря давления в спрямляющем аппарате
| ∆pСА
| бар
| 0,048
| по опытным данным)
| |
| Давление воздуха за спрямляющим аппаратом
| p2 СА
| бар
|
| p2 – ∆pСА
| |
| Степень повышения давления в выходном диффузоре компрессора
| εД К
| –
| 1,01
| По рекомендациям [13]:
εД К = 1,01¸ 1,1
| |
| Давление воздуха за выходным диффузором компрессора
| p2 К
| бар
|
| εД К ∙ p2 СА
| |
| Повышение давления в диффузоре
| ∆pД К
| бар
|
| p2 К – p2 СА
| |
| Изоэнтропийный перепад энтальпий в диффузоре
| ∆HД К t
| кДж/кг
|
| cP 2 ∙ T2 ∙ (εД К (k – 1) / k – 1)
| |
| КПД диффузора
| ηД
| –
| 0,75
| По рекомендациям:
ηД = 0,6 ¸ 0,8
| |
| Действительный тепловой перепад энтальпий в диффузоре
| ∆HД К
| кДж/кг
|
| ∆HД К t / ηД
| | Степени повышения давления воздуха в компрессоре
| |
| По параметрам между атмосферным давлением и давлением воздуха за выходным диффузором компрессора
| ε1 НВ
| –
|
| p2 К / pНВ
| |
| В лопаточном аппарате компрессора
| ε1 ЛА
| –
|
| p2 / p1
| |
| Собственно в компрессоре, то есть от входа в первую ступень до входа в камеру сгорания
| ε1 К
| –
|
| p2 К / p1
|
Таблица.5. Расчет характеристик теплового состояния камеры сгорания
| №
| Наименование величины
| Обозна-
чение
| Размерность
| Значение
| Источник,
способ определения
| | Воздух перед камерой сгорания
| |
| Энтальпия
| h2 К
| кДж/кг
|
| Из расчета компрессора:
h2 + ∆HД К
| |
| Давление воздуха
| p2 К
| бар
|
| Из расчета компрессора:
εД К ∙ p2 СА
| |
| Температура воздуха
| t2 К
| OC
|
| Из расчета компрессора,
по таблицам:
f(h2 К)
| |
| Стандартное относительное давление
| π02 К
| –
|
| Из расчета компрессора,
по таблицам:
f(h2 К)
| |
| Массовая удельная теплоемкость воздуха
| c2 К
| кДж/(кг ∙ К)
|
| По таблицам:
f(h2 К)
или по формуле:
h2 К / t2 К
| |
| Плотность
| ρ2 К
| кг/м3
|
| (p2 К ∙ 102) / (RВ ∙ T2К)
| | Воздух в камере сгорания
| |
| Потеря давления воздуха в жаровых трубах
| Dp2 КС
| бар
| 1,415
| Принято по проектным данным
| |
| Давление
| p2В КС
| бар
|
| p2 К – Dp2 КС
| |
| Относительное давление с учетом дросселирования воздуха в жаровых трубах
| ε1 КС
| –
|
| p2В КС / p1
| |
| Стандартное отношение относительных давлений
| π02 КС
| –
|
| π01 ∙ ε1 КС
| |
| Стандартная энтропия воздуха в камере сгорания
| s02 КС
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(π02 КС)
| |
| Приращение энтропии
| ∆sКС
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s02 В – s02 КС
| |
| Удельная энтропия
| s2 КС
| кДж/(кг ∙ К)
|
| s1 + ∆sКС
| |
| Температура воздуха
| t2В КС
| OC
|
| Таблицы,
f(π02 КС)
| |
| Энтальпия воздуха
| h2В КС
| кДж/кг
|
| Таблицы,
f(t2В КС)
| |
| Плотность воздуха
| ρ2 В КС
| кг/м3
|
| (p2В КС ∙102 ∙) / (RВ ∙ T2В КС)
| |
| Массовая удельная теплоемкость воздуха
| cВ 2
| кДж/(кг ∙ К)
|
| Таблицы,
f(t2В КС)
| | Характеристики продуктов сгорания в жаровой трубе
| |
| Теоретический объём воздуха
| V0
| м3/м3
|
| (3.7)
| |
| Объем трехатомных газов
| VRO2
| м3/м3
|
| (3.8)
| |
| Объем азота
| VN2
| м3/м3
|
| (3.9)
| |
| Объем водяных паров:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| VH2О
| м3/м3
|
| (3.10)
| |
| Коэффициент избытка воздуха в КС:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
|
aКС
a 3
|
–
–
|
1,6
3,097
| Здесь aКС –
в жаровых трубах.
Принято.
| | Примечание. Коэффициент избытка первичного воздуха (aКС) зависит от конструкции камеры сгорания и вида сжигаемого топлива. Обычно a1 = 1,05¸1,6.
| |
| Избыток воздуха:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| ∆VB
| м3/м3
|
| (3.12)
| |
| Суммарный объем продуктов полного сгорания топлива:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| VГ
| м3/м3
|
| (3.13)
| |
| Коэффициент избытка воздуха за ГТД
| a 4
| –
|
| (3.14)
| |
| Влажность газа
| dг
| г/м3
| 8,0
| Исходные данные
| | Объемные доли продукта полного сгорания топливной смеси в жаровых трубах и перед первой ступенью
| |
| Трехатомный газ:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rRO2
| –
|
| VRO2 / VГ
| |
| Азот:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rN2
| –
|
| VN2 / VГ
| |
| Водяной пар:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rH2O
| –
|
| VH2O / VГ
| |
| Воздух:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| rB
| –
|
| ∆VB / VГ
| | Расчет теоретической температуры горения
| |
| Молекулярная масса газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов)
| mГ
| кг/кмоль
|
| ∑(mi ∙ ri)
| |
| Газовая постоянная газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов):
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| RГ
| кДж/(кг∙К)
|
| 8,3145 /μГ
| |
| Молярная энтальпия газообразного продукта сгорания топлива, соответствующая теоретической температуре горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| HТ
| кДж/кмоль
|
| (QРН ∙ VН + HПГ(tПГ))∙1+ HB(t2 В) ∙ V0 ∙ (a-1)
| |
| Молярная энтальпия водяных паров:
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HH2O
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HH2O = f(t)
| |
| Молярная энтальпия трехатомных газов (подсчитано по CO2):
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HRO2
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HRO2 = f(t)
| |
| Молярная энтальпия азота:
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HN2
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HN2 = f(t)
| |
| Молярная энтальпия воздуха:
t = 600 OC
t = 650 OC
t = 700 OC
t = 750 OC
t = 800 OC
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| HВ
| кДж/кмоль
|
| Таблицы,
HВ = f(t)
| |
| Энтальпия газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов) при aКС = 1,6:
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| H Г
| кДж/кмоль
|
36395,101
38220,347
40059,742
41912,923
43779,764
45659,065
47549,59
49450,813
51362,785
53286,187
55217,736
| rH2O ∙ HH2O + rRO2 ∙ HRO2 + rN2 ∙ HN2 + rB ∙ HВ
| |
| Энтальпия газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов) при a1СТ = 3,097:
t = 850 OC
t = 900 OC
t = 950 OC
t = 1000 OC
t = 1050 OC
t = 1100 OC
t = 1150 OC
t = 1200 OC
t = 1250 OC
t = 1300 OC
t = 1350 OC
| H Г
| кДж/кмоль
|
35309,065
37064,645
38832,506
40612,921
42403,963
44206,849
46019,535
47841,746
49673,02
51514,193
| rH2O ∙ HH2O + rRO2 ∙ HRO2 + rN2 ∙ HN2 + rB ∙ HВ
| |
| Приращение температуры горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| DtТ
| OC
|
1331,4
897,02
| Определяется интерполяцией при соблюдении условия:
HТ = HГ
| |
| Теоретическая температура горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| tТ
| OC
|
| t2 В + DtТ
| | Расчет действительной температуры горения
| |
| Молярная энтальпия газообразного продукта сгорания топлива, соответствующая действительной температуре горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| HД
| кДж/кмоль
|
| [QРН ∙ VН + HB(t2 В) + HПГ(tПГ)] ∙ ηТП
Где: Q – кДж/м3; H – кДж/кмоль; VН = 22,414 м3/кмоль – объем 1 кмоля любого газа при НФУ;
ηТП = 0,955 – КПД теплового процесса горения
| |
| Энтальпия газообразного продукта сгорания топлива (смеси газов)
| H 3
| кДж/кмоль
| H3 = HД
| rH2O ∙ HH2O + rRO2 ∙ HRO2 + rN2 ∙ HN2 + rB ∙ HВ.
ПРИМЕЧАНИЕ.
Алгоритм расчета аналогичен выше приведенному алгоритму расчета HГ.
| |
| Приращение действительной температуры горения:
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| DtД
| OC
|
1264,0
843,4
| Определяется путем интерполяции при соблюдении условия:
HД = H3
| |
| Действительная температура горения
(Действительная температура газов):
а) в камере сгорания
б) перед ГТ
| t3
| OC
|
| t2 В + DtД
| |
| Молярная теплоемкость водяных паров при
t = t3 (перед ГТ)
| CpH2O
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpH2O = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость трехатомных газов при
t = t3 (перед ГТ)
| CpRO2
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpRO2 = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость азота при
t = t3 (перед ГТ)
| CpN2
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpN2 = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость воздуха при
t = t3 (перед ГТ)
| CpВ
| кДж/(кмоль∙К)
|
| Таблицы,
CpВ = f(t)
| |
| Молярная теплоемкость газообразного продукта сгорания топлива
| Cp 3
| кДж/(кмоль∙К)
|
| rH2O ∙ CpH2O + rRO2 ∙ CpRO2 + rN2 ∙ CpN2 + rB ∙ CpВ
| |
| Массовая теплоемкость газообразного продукта сгорания топлива (перед ГТ)
| cp 3
| кДж/(кг∙К)
|
| Cp 3 / mГ
| |
| Массовая энтальпия газообразного продукта сгорания топлива
| h3
| кДж/кг
|
| H 3 / mГ
| |
| Плотность газообразного продукта сгорания топлива
| ρ3
| кг/м3
|
| (p2В КС ∙102) / (RГ ∙ T3)
|
Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...
|
Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...
|
Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...
|
Обзор компонентов Multisim Компоненты – это основа любой схемы, это все элементы, из которых она состоит. Multisim оперирует с двумя категориями...
|
Правила наложения мягкой бинтовой повязки 1. Во время наложения повязки больному (раненому) следует придать удобное положение: он должен удобно сидеть или лежать...
ТЕХНИКА ПОСЕВА, МЕТОДЫ ВЫДЕЛЕНИЯ ЧИСТЫХ КУЛЬТУР И КУЛЬТУРАЛЬНЫЕ СВОЙСТВА МИКРООРГАНИЗМОВ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА БАКТЕРИЙ Цель занятия. Освоить технику посева микроорганизмов на плотные и жидкие питательные среды и методы выделения чистых бактериальных культур. Ознакомить студентов с основными культуральными характеристиками микроорганизмов и методами определения...
САНИТАРНО-МИКРОБИОЛОГИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВОДЫ, ВОЗДУХА И ПОЧВЫ Цель занятия.Ознакомить студентов с основными методами и показателями...
|
Дизартрии у детей Выделение клинических форм дизартрии у детей является в большой степени условным, так как у них крайне редко бывают локальные поражения мозга, с которыми связаны четко определенные синдромы двигательных нарушений...
Педагогическая структура процесса социализации Характеризуя социализацию как педагогический процессе, следует рассмотреть ее основные компоненты: цель, содержание, средства, функции субъекта и объекта...
Типовые ситуационные задачи. Задача 1. Больной К., 38 лет, шахтер по профессии, во время планового медицинского осмотра предъявил жалобы на появление одышки при значительной физической
Задача 1. Больной К., 38 лет, шахтер по профессии, во время планового медицинского осмотра предъявил жалобы на появление одышки при значительной физической нагрузке. Из медицинской книжки установлено, что он страдает врожденным пороком сердца....
|
|
