ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТА ПГУ-325 3 страница

Таблица 8. Опорные параметры для расчета котла-утилизатора П-88

№	Наименование величины	Обозна- чение	Размерность	Значение	Источник, способ определения
Вода, пар
	Давление в барабане контура НД (давление в интегрированном деаэрационном устройстве КУ)	p_БНД	бар	7,26	Задано (см. характеристики КУ)
	Давление в барабане контура ВД	p_БВД	бар	75,41	Задано (см. характеристики КУ)
	Давление основного конденсата на стороне напора КЭН	p_КЭН	бар	24,0	По характеристикам КЭН, p_КЭН = f(G_ПВ)
	Потеря давления основного конденсата в КПУ	∆ p_КПУ	бар	1,0	Согласно рекомендаций [19, 20]
	Давление питательной воды на выходе из узла смешения ГПК (на входе в КУ)	p_{ПВ до ГПК}	бар		p_{ПВ до ГПК} = p_КЭН– ∆ p_КПУ ≈ p_КЭН
	Температура основного конденсата за конденсатором паровой турбины	t_ОК	^OC		Определяется по характеристикам конденсатора, t_ОК =f(t _НВ)
	Величина подогрева основного конденсата в КПУ	∆ t _КПУ	^OC	4,0	Рассчитывается или принимается [19, 20]
	Температура основного конденсата за конденсатором пара уплотнений (КПУ)	t _{за КПУ}	^OC		t _{за КПУ} = t_ОК + ∆ t _КПУ
	Температура питательной воды на входе в ГПК КУ	t _{до ГПК}	^OC		Принято из условия: t _{до ГПК} ≥ 60 ^OC
	Расход пара в коллектор СН из контура НД	D_СН	%		Требования [19, 20]: не более 3 %
	Теплосодержание питательной воды на выходе из узла смешения ГПК	h _{до ГПК}	кДж/кг		Таблицы воды и пара, h _{до ГПК} = hs(t_{до ГПК}, p_{ПВ до ГПК})
Температурные напоры в пинч-пунктах
	Температурный напор в пинч-пункте на выходе питательной воды из ГПК	δt_ГПК	^OC	10¸15	Требования [19, 20]
	Температурный напор в пинч-пункте на выходе пара контура НД из пароперегревателя НД	δt_ППНД	^OC	10¸15	Требования [19, 20]
	Температурный напор в пинч-пункте на входе питательной воды в экономайзер ВД	δt_ЭВД	^OC	10¸15	Требования [19, 20]
	Температурный напор в пинч-пункте на выходе пара контура ВД из пароперегревателя ВД	δt_ППВД	^OC		Рекомендации [19, 20]: 40 ¸ 50 ^OC. Принято по данным эксплуатации.
Газ на входе в котел-утилизатор
	Массовый расход газов в КУ	G_{Г КУ}	кг/с		2∙(G_К^Д + B_Т)
	Плотность газов на входе в КУ	ρ _{Г КУ}	кг/м³		Из расчета ГТД
	Коэффициент избытка воздуха на входе в КУ	a₄	–		Из расчета ГТД
	Давление газов на входе в КУ	p_{4 КУ}	бар		Из расчета ГТД
	Удельная изобарная теплоемкость газов на входе в КУ	c_p_{г 4}	кДж/(кг ∙ К)		Из расчета ГТД
	Температура газов на входе в КУ	θ_{4 КУ}	^OC		Из расчета ГТД θ_{4 КУ} = t_{4 КУ}
	Энтальпия газов на входе в КУ (за диффузором)	I_Д	кДж/кг		Из расчета ГТД
Газ на выходе из котла-утилизатора
	Температура газов на выходе из КУ	θ _УХ	^OC		Из условия, что температура конденсата перед ГПК равна 65 ^OC
	Удельная изобарная теплоемкость газов на выходе из КУ	c_p_{УХ. Г}	кДж/(кг ∙ К)		c_p_{УХ. Г}= f(θ _УХ)
	Энтальпия газов на выходе из КУ при θ _УХ	I_УХ	кДж/кг		θ _УХ ∙ c_p_{УХ. Г}
	Энтальпия газов на выходе из КУ при t_НВ	I_{Г НВ}	кДж/кг		t_НВ ∙ c_p_{УХ. Г}, где t_НВ = 15 ^OC
	Аэродинамическое сопротивление собственно КУ	∆p_КУ	бар	0,0086	Принято по данным испытаний. Рекомендации: 0,02¸0,03.

Таблица 9. Тепловой расчет котла-утилизатора П-88

№	Наименование величины	Обозна- чение	Размерность	Значение	Источник, способ определения
Расчет процесса в питательном электронасосе (ПЭН)
	Параметры питательной воды на входе в ПЭН	t^’_БНД h^’_БНД υ^’_БНД	^OC кДж/кг м³/кг		Таблицы воды и пара, f(p_БНД)
	Плотность питательной воды	ρ^’_БНД	кг/м³		ρ^’_БНД = 1/ υ^’_БНД
	Высота столба воды на стороне всасывания	H_ПЭН	м	22,0	Задано
	Кавитационный запас насоса	∆ p_ВС	кПа	10,0	Принято по нормам [19, 20]
	Давление ПЭН	∆p_ПЭН	кПа	70,828	Паспортные данные насоса
	Давление питательной воды на стороне всасывания питательного насоса	p_{ВС ПЭН}	кПа	9,122	(6.3)
	Температура питательной воды на стороне всасывания насоса	t_{ВС ПЭН}	^OC		t_{ВС ПЭН} = t^’_БНД
	Удельный объем воды на стороне всасывания насоса	υ_ВС	м³/кг		Таблицы воды и пара, υ_ВС = hs(p_{ВС ПЭН}, t_{ВС ПЭН})
	Энтропия воды на стороне всасывания насоса	s_ВС	кДж/(кг∙K)		Таблицы воды и пара, s_ВС = hs(p_{ВС ПЭН}, t_{ВС ПЭН})
	Давление питательной воды на стороне напора питательного насоса	p_ПЭН	кПа		p_БНД + ∆p_ПЭН (p_ПЭН = p_{Н ПЭН})
	Температура питательной воды на стороне напора питательного насоса	t_ПЭН	^OC		Таблицы воды и пара, t_ПЭН = t_{Н ПЭН} = hs(s_ВС, p_{Н ПЭН})
	Удельный объем воды на стороне напора насоса	υ_Н	м³/кг		Таблицы воды и пара, υ_Н = hs(p_{Н ПЭН}, t_{Н ПЭН})
	Средний удельный объем воды в насосе	υ_ПЭН	м³/кг		υ_ПЭН = (υ_ВС + υ_Н)/2
	КПД питательного насоса	η _е^ПЭН	–	0,84	Справочные (паспортные) данные
	Повышение энтальпии воды в насосе	∆h_ПЭН	кДж/кг		(6.2)
	Теплосодержание питательной воды на стороне напора	h_ПЭН	кДж/кг		h^’ _БНД + ∆h_ПЭН
Расчет расхода и параметров пара, генерируемого контуром ВД
	Температура газов за поверхностью ИВД	θ_ИВД	^OC		t_ПЭН + δt_ЭВД
	Энтальпия газов за поверхностью ИВД	I _{за ИВД}	кДж/кг		c_p_{г 4} ∙ θ_ЭВД
	Температура пара контура ВД (за ППВД)	t_{КУ ВД}	^OC		θ_{4 КУ} + δt_ППВД
	Теплосодержание пара контура ВД (за ППВД)	h_{КУ ВД}	кДж/кг		Таблицы воды и пара, hs(p_БВД, t_{КУ ВД})
	Расход пара контура ВД	D_{КУ ВД}	кг/с		(6.6)
Параметры пара перед СК ВД паровой турбины
	Давление	p_{О ВД}	бар	68,6	p_{О ВД} = p_ППВД
	Температура	t_{О ВД}	^OC		t_{О ВД} = t_{4 КУ} – 10 ^OC (Примечание. Вследствие тепловых потерь в паропроводах от КУ до ПТ)
	Теплосодержание	h_{О ВД}	кДж/кг		h_{О ВД} = h_{КУ ВД}
Оценка расхода питательной воды в КУ
	Доля непрерывной продувки из барабана ВД	α _ПР _БВД	%	1,0	[19, 20]
	Доля непрерывной продувки из барабана НД	α _ПР _БНД	%	1,0	[19, 20]
	Доля паро-производительности контура НД от паро-производительности контура ВД	α _{КУ ВД}	%	0,319	По данным [12], (см. приложение)
	Расход питательной воды на КУ	W_ПВ	кг/с	36,054	(6.11) Принимается в первом приближении, далее уточняется
Расчет РНП ВД
	Расход продувочной воды из БВД	W_{ПР БВД}	кг/с		(6.12)
	Теплосодержание продувочной воды БВД	h^’_БВД	кДж/кг		Таблицы воды и пара, h^’_БВД = hs(p_БВД)
	Теплосодержания насыщенного пара (h^’’_РВД) и воды в состоянии насыщения (h^’_РВД) в РНП	h^’’_РВД h^’_РВД	кДж/кг		h_РВД = h^’_БВД. Таблицы воды и пара, h^’_РВД, h^’’_РВД = hs(p_РВД)
	Степень сухости пара до сепарации в РНП	x_РВД	–		(6.15)
	Расход воды в РНП из БВД	W^’_РВД	кг/с		(6.16)
	Расход пара в РНП из БВД	D^’’_РВД	кг/с		(6.17)
	Степень сухости пара, поступающего из РНП в БНД после дросселирования и сепарации продувочной воды	x_НД	–	0,95	Значение принято по рекомендациям [27]
	Теплосодержание влажного пара, направляемого из РНП ВД в БНД	h_НД	кДж/кг		(6.20)
	Расход влажного пара, направляемого в БНД	D _НД	кг/с		(6.21)
	Расход сепарата из РНП ВД в РНП НД	W_РВД	кг/с		(6.22)
Расчёт пароводяного тракта контура низкого давления (НД) двухконтурного котла-утилизатора (КУ)
	Температура газов за поверхностью ИНД	θ_ИНД	^OC		Из расчета
	Энтальпия газов за поверхностью ИНД	I _{за ИНД}	кДж/кг		Из расчета
	Температура перегретого пара на выходе из контура НД (ППНД)	t_{ПП НД}	^OC		Из расчета
	Теплосодержание перегретого пара на выходе из ППНД	h_{ПП НД}	кДж/кг		Таблицы воды и пара, h_{ПП НД} = hs(p_БНД, t_{ПП НД})
	Энтальпия газов на выходе из котла	I _{за ГПК}	кДж/кг		c_p_{УХ. Г}∙ θ _УХ
	Расход питательной воды на КУ	W_ПВ	кг/с		(6.25) Примечание.
	Теплосодержание питательной воды на выходе из узла смешения ГПК	h _{до ГПК}	кДж/кг		Таблицы воды и пара, hs(t _{до ГПК}, p_{ПВ до ГПК})
	Расход питательной воды рециркуляции, подаваемой РЭН в узел смешения перед ГПК	W_РЕЦ	кг/с		(6.27)
Расчет расширителя непрерывной продувки низкого давления (РНП НД)
	Расход непрерывной продувки из БНД	W_{ПР БНД}	кг/с		(6.28)
	Теплосодержание продувочной воды БНД	h^’_БНД	кДж/кг		Определено ранее, h^’_БНД = hs(p_БНД)
	Теплосодержание смеси в РНП	h_РНП	кДж/кг		(6.30)
	Давление в РНП	p_РНД	бар		p_РНД ≈ 1,013
	Теплосодержания насыщенного пара (h^’’_РНД) и воды в состоянии насыщения (h^’_РНД) в РНП	h^’’_РНД h^’_РНД	кДж/кг		h^’_РНД, h^’’_РНД = hs(p_РНД, h_РНП)
	Степень сухости пара до сепарации в РНП	x_РНД	–	0,0	(6.32)
	Суммарный приход среды в РНП ВД до сепарации	W _РНД	кг/с		(6.33)
	Расход влаги в РНП до сепарации	W^’_РНД	кг/с		(6.34)
	Расход пара в РНП до сепарации	D^’’_РНД	кг/с		(6.35)
	Степень сухости выпара РНП	x_ВЫПАР	–	0,95	Значение принято по данным [27]
	Теплосодержание выпара РНП НД	h_ВЫПАР	кДж/кг		(6.36)
	Расход выпара РНП (в атмосферу)	D _ВЫПАР	кг/с		(6.37)
	Выход сепарата из РНП (в канализацию)	W_{РНД СБР}	кг/с		(6.38)
Расчет потерь пара и конденсата в паросиловом цикле и расхода пара контура ВД на паровую турбину
	Расход пара через СК ВД ЦВД	D_{О ВД}	кг/с		Согласно требований [22]: 2∙D_{КУ ВД} / 1,03
	Нормированная величина потерь пара и конденсата в паросиловом цикле	D_ут	кг/с	1,407	Согласно требований [19, 20]: D_ут = 0,02∙D_{О ВД}
	Расход пара на концевые уплотнения паровой турбины (D _УПЛ) и эжекторы (D_ЭЖ)	D _УПЛ+ D_ЭЖ	кг/с	0,7037	Согласно требований [22]: 0,01∙D_{О ВД}
	Расход добавочной воды в паротурбинный цикл	W_ДОБ	кг/с		D_УТ + W_{ПР БНД} + W_{ПР БВД}
Экономические показатели котла-утилизатора
	КПД котла-утилизатора (коэффициент утилизации тепла уходящих газов ГТУ)	h_КУ	–		(I_Д – I_УХ) / (I_Д – I _{Г НВ})
	Количество теплоты, переданное газами в КУ	Q_КУ	кДж/с		G_{Г КУ} ∙(I_Д – I_УХ)

Таблица 10. Тепловой расчета паровой турбины К-110-6,5

№	Наименование величины	Обозна- чение	Размерность	Значение	Источник, способ определения
Параметры пара перед СК ВД паровой турбины
	Давление	p_{О ВД}	бар		p_{О ВД} ≈ p_БВД
	Температура	t_{О ВД}	^OC		t_{О ВД} = t_{4 КУ}
	Теплосодержание	h_{О ВД}	кДж/кг		h_{О ВД} = h_{КУ ВД}
	Энтропия	s_{О ВД}	кДж/(кг∙K)		Таблицы воды и пара, h,s(p_{О ВД}, t_{О ВД})
	удельный объем	υ_{О ВД}	м³/кг		υ_{О ВД} = h,s(p_{О ВД}, t_{О ВД})
Расчет процесса расширения пара в проточной части ЦВД до камеры смешения (ступени №№ 1¸14)
	Потеря давления пара в паровпускных органах ЦВД	∆p _{0 ЦВД}	бар	0,03	Данные [22, 23]
	Давление пара перед соплами первой ступени ЦВД	p_О^’_ВД	бар		p_О^’_ВД = 0,97 ∙ p_{О ВД}
	Параметры пара перед соплами первой ступени ЦВД	t_О^’_ВД s_О^’_ВД υ_О^’_ВД	^OC кДж/(кг∙K) м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(p _О^’_ВД, h_{О ВД})
	Опорные величины расчетного режима 1-й ¸ 14-й ступеней ЦВД для вычислений по формуле Флюгеля: - номинальный расход - номинальное начальное давление - номинальное конечное давление	D₀₀ p₀₀ p₂₀	кг/с бар бар		(7.2), проектные данные [23]
	Расход пара через сопла первой ступени ЦВД (из двух котлов-утилизаторов)	D_{0 ВД}	кг/с		Определено ранее при расчете материальных балансов котла-утилизатора
	Давление за 14-ой ступенью ЦВД (по формуле Флюгеля для докритического режима работы группы ступеней)	p₂^1-14	бар		(7.1) p₂^1-14 = p₂_n
	Параметры пара в изоэнтропийном процессе расширения пара за ступенью №14 ЦВД	t_а ^1-14 h_а ^1-14 υ_а ^1-14	^OC кДж/кг м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(s_О^'_ВД, p₂^1-14)
	Располагаемый тепловой перепад ступеней ЦВД №№ 1¸14	H₀^1-14	кДж/кг		h_{О ВД} – h_а^1-14
	Относительный внутренний КПД ступеней ЦВД №№ 1¸14	h_о_i^1-14	–		(7.3), для ступеней малой верности [22, 24]
	Полезно использованный тепловой перепад в ступенях №№ 1¸14	H_i^1-14	кДж/кг		h_о_i^1-14 ∙ H₀^1-14
	Теплосодержание пара на выходе из 14-ой ступени ЦВД в действительном процессе	h₂ ^1-14	кДж/кг		h_{О ВД} – H_i^1-14
	Параметры пара в действительном процессе на выходе из ЦВД	t₂ ^1-14 s₂ ^1-14 υ₂ ^1-14	^OC кДж/(кг∙K) м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(p₂^1-14, h₂ ^1-14)
Расчетные (проектные) данные камеры смешения ЦВД
	Суммарный расход пара из камеры смешения в расчетном режиме	D_{СМ 0}	кг/с	105,275	Проектные данные
	Давление пара в камере смешения в расчетном режиме	p_{СМ 0}	бар	6,5	Проектные данные
Расчет параметров пара в камере смешения ЦВД
	Давление пара ЦВД на входе в камеру смешения	p₂^1-14	бар		Смотри выше (7.1)
	Давление пара контура НД на входе в камеру смешения	p_{0 НД}	бар		(7.7)
	Расход пара контура НД в камеру смешения (в работе два котла-утилизатора)	D₀ _НД	кг/с		(D_{ПП НД} – D_СН)
	Расход пара ЦВД в камеру смешения	D_{0 ВД}	кг/с		См. выше
	Давление пара в камере смешения (перед 15-ой ступенью ЦВД)	p_СМ	бар		(D_СМ / D_{СМ 0})∙p_{СМ 0}
	Расход пара из камеры смешения через 15-ю ¸ 19-ю ступени ЦВД	D_СМ	кг/с		D_{0 ВД} + D₀ _НД
	Теплосодержание пара на входе в 15-ю ступень ЦВД	h _СМ	кДж/кг		(h_{2 ВД}∙D_{2 ВД}+h₀ _НД ∙ D₀ _НД) / D _СМ
Расчет процесса проточной части ЦВД после камеры смешения
	Параметры пара на входе в 15-ю ступень ЦВД	t _СМ s _СМ υ _СМ	^OC кДж/(кг∙K) м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(p_СМ, h _СМ)
	Давление пара за последней ступенью ЦВД	p₂_n^ЦВД	бар		(7.8), по формуле Флюгеля
	Параметры пара в изоэнтропийном процессе расширения пара за ступенью №19 (за ЦВД)	t_а^ЦВД x_а^ЦВД y_а^ЦВД h_а^ЦВД υ_а^ЦВД	^OC – % кДж/кг м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(s _СМ, p₂_n^ЦВД)
	Располагаемый тепловой перепад ступеней ЦВД №№ 15¸19	H₀^15-19	кДж/кг		h _СМ – h_а^ЦВД
	Относительный внутренний КПД ступеней ЦВД №№ 15¸19	h_о_i^15-19	–		(7.9)
	Полезно использованный тепловой перепад в ступенях ЦВД №№ 15¸19	H_i^15-19	кДж/кг		h_о_i^15-19 ∙ H₀^15-19
	Теплосодержание пара на выходе из ЦВД в действительном процессе	h₂ ^ЦВД	кДж/кг		h _СМ – H_i^15-19
	Параметры пара в действительном процессе на выходе из ЦВД	t₂ ^ЦВД s₂ ^ЦВД x₂ ^ЦВД y₂ ^ЦВД υ₂ ^ЦВД	^OC кДж/(кг∙K) – % м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(p₂_n^ЦВД, h ₂ ^ЦВД)
Расчет параметров пара перед соплами ЦНД
	Потеря давления пара p_{2 ЦВД} в перепускных трубах (ресиверах) из ЦВД в ЦНД и в выносных сепараторах	∆p₂	бар		0,02 ∙ p₂_n^ЦВД
	КПД сепаратора	φ	–	0,98	Данные [22]
	Массовый расход влаги на входе в сепаратор	G₂ ^I	кг/с		y₂ ^ЦВД ∙ D₂^ЦВД
	Масса отсепарированной влаги	G_СЕП	кг/с		φ ∙ G₂ ^I
	Масса влаги, оставшаяся в потоке пара после сепаратора (на входе в сопла первой ступени ЦНД)	G₀ ^I ^ЦНД	кг/с		G₂ ^I – G_СЕП
	Расход насыщенного пара из сепараторов в ЦНД	D₀^ЦНД	кг/с		D₂ ^II + G₀ ^I ^ЦНД
	Степень сухости пара на входе в ЦНД	x₀ ^ЦНД	–		D₂ ^II / D₀^ЦНД
	Параметры пара на входе в сопла первой ступени ЦНД	h ₀^ЦНД t ₀^ЦНД s ₀^ЦНД υ ₀^ЦНД	кДж/кг ^OC кДж/(кг∙K) м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(p ₀^ЦНД, x₀ ^ЦНД)
Расчет процесса проточной части ЦНД
	Расход пара из ЦНД в конденсатор	D_К	кг/с		D_К = D₀^ЦНД
	Массовый расход охлаждающей воды в конденсатор	W_ЦВ	кг/с	5833,3	Принято по характеристикам конденсатора [30]
	Температура циркуляционной (охлаждающей) воды на входе в конденсатор	t_ЦВ	^OC		Принято по условиям водоснабжения и времени года [25, 26]
	Абсолютное давление пара и температура пара в конденсаторе	p_К t_К	бар (кПа) ^OC	0,0265 2.65 22,0	По характеристикам конденсатора [30]: f(W_ЦВ, t_ЦВ)
	Параметры пара в изоэнтропийном процессе за последней ступенью ЦНД	h _а^ЦНД t _а^ЦНД x_а^ЦНД y_а^ЦНД s _а^ЦНД υ _а^ЦНД	кДж/кг ^OC – % кДж/(кг∙K) м³/кг		Таблицы воды и пара, h,s(s ₀^ЦНД, p₂^ЦНД)
	Располагаемый тепловой перепад ЦНД	H₀^ЦНД	кДж/кг		h ₀^ЦНД – h _а^ЦНД
	Потери энергии потока пара с выходной скоростью, покидающего ЦНД	∆H_ВС	кДж/кг		(7.20)
	Относительный внутренний КПД ЦНД	h_о_i ^ЦНД	–		(7.19)
	Полезно использованный тепловой перепад ЦНД	H_i^ЦНД	кДж/кг		h_о_i ^ЦНД ∙ H₀^ЦНД
	Теплосодержание пара на выходе из ЦНД в действительном процессе	h_К	кДж/кг		h_К = h₂ ^ЦНД = h ₀^ЦНД – H_i^ЦНД
	Параметры пара на входе в конденсатор	p_К h_К t_К υ_К x_К y_К s_К	бар кДж/кг ^OC м³/кг – % кДж/(кг∙K)		p_К = p₂^ЦНД; h_К = h₂ ^ЦНД; t_К = t₂ ^ЦНД; υ_К = υ₂ ^ЦНД; x_К = x₂ ^ЦНД; y_К = (1 – x_К)∙100
	Параметры основного конденсата на выходе из конденсатосборника конденсатора: - переохлаждение - температура - давление - теплосодержание	∆ t_ОК t_ОК p_ОК h_ОК	^OC ^OC бар кДж/кг		Таблицы воды и пара, h,s(p_ОК, t_ОК) ≈ ≈ h ^I = h,s(p_ОК)
Экономические показатели паротурбинной установки
	Внутренняя мощность паровой турбины	N_i^ПТ	кВт		D_{0 ВД} ∙ H_i^1-14 + D _СМ ∙ H_i^15-19 + 2 ∙ (D₀^ЦНД/2) ∙ H_i^ЦНД
	Электрическая мощность ПТУ (мощность на клеммах генератора)	N_Э^ПТУ	кВт		N_i^ПТ ∙ h_М ∙ h_ЭГ
	Абсолютный электрический КПД ПТУ	h_Э^ПТУ	–		N_Э^ПТУ / Q_КУ
	Абсолютный электрический КПД паросиловой установки (КУ + ПТУ)	h_Э^ПСУ	–		h_Э^ПТУ ∙ h_КУ

⇐ Предыдущая 1 234 Следующая ⇒

Дата добавления: 2015-09-04; просмотров: 638. Нарушение авторских прав; Мы поможем в написании вашей работы!

Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...

Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...

Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...

Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...

Сущность, виды и функции маркетинга персонала Перснал-маркетинг является новым понятием. В мировой практике маркетинга и управления персоналом он выделился в отдельное направление лишь в начале 90-х гг.XX века...

Разработка товарной и ценовой стратегии фирмы на российском рынке хлебопродуктов В начале 1994 г. английская фирма МОНО совместно с бельгийской ПЮРАТОС приняла решение о начале совместного проекта на российском рынке. Эти фирмы ведут деятельность в сопредельных сферах производства хлебопродуктов. МОНО – крупнейший в Великобритании...

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ ПЛОСКОЙ ФИГУРЫ Сила, с которой тело притягивается к Земле, называется силой тяжести...

Психолого-педагогическая характеристика студенческой группы Характеристика группы составляется по 407 группе очного отделения зооинженерного факультета, бакалавриата по направлению «Биология» РГАУ-МСХА имени К...

Общая и профессиональная культура педагога: сущность, специфика, взаимосвязь Педагогическая культура- часть общечеловеческих культуры, в которой запечатлил духовные и материальные ценности образования и воспитания, осуществляя образовательно-воспитательный процесс...

Устройство рабочих органов мясорубки Независимо от марки мясорубки и её технических характеристик, все они имеют принципиально одинаковые устройства...

Studopedia.info - Студопедия - 2014-2024 год . (0.008 сек.) русская версия | украинская версия