Расчет цепной передачи
Исходные данные для расчета цепной передачи
n 2 = 144 мин–1; n 3 = 48 мин–1; U ц.п = 3.
T 2 = 280, 53 Н·м; T 3 = 795, 83 Н·м;
P 2 = 4, 23 кВт; P 3 = 4 кВт;
По табл. 7.11 по передаточному числу принимаем число зубьев меньшей звездочки z 1 = 25, тогда число зубьев большой звездочки
z 2 = z 1 × u = 25 × 3 = 75.
Таблица 7.11
Рекомендуемое число зубьев меньшей звездочки z 1
| Тип цепи
| z 1 при передаточном числе u
| | 1–2
| 2–3
| 3–4
| 4–5
| 5–6
|
| z min
| | Втулочная и роликовая
| 31–27
| 27–25
| 25–23
| 23–21
| 21–17
| 17–15
| 13(9)
|
Определяем коэффициент, учитывающий условия эксплуатации:
k э = k д × k а × k рег × k см × k реж × k н,
где k д – коэффициент динамичности нагрузки при спокойной нагрузке; k д = 1 [9, с. 68];
k а – коэффициент, учитывающий межосевое расстояние; примем k а = 1 при a = (30–50) × t;
k н – коэффициент, учитывающий наклон передачи к горизонту, если линия центров наклонена до 60°; k н = 1;
k рег – коэффициент, зависящий от способа регулирования натяжения цепи; при регулировке оси одной из звездочек k рег = 1;
k см – коэффициент, учитывающий характер смазки; при регулярной капельной смазке k см = 1;
k реж – коэффициент, зависящий от продолжительности работы в сутки; при односменной работе k реж = 1.
k э = 1 × 1 × 1 × 1 × 1 × 1 = 1.
Ориентировочно допускаемое давление в шарнирах определим по табл. 7.12 в зависимости от частоты вращения меньшей звездочки n 2 = 144 мин–1.
Таблица 7.12
Допускаемое среднее давление [ p ] для роликовых цепей при z 1 = 15–30
| Частота вращения меньшей звездочки n 1, мин–1 (не более)
| Значения [ p ], МПа, при шаге цепи t, мм
| | 12, 7–15, 87
| 19, 05–24, 5
| 31, 75–38, 1
| 44, 45–50, 8
| |
| 34, 3
| 34, 3
| 34, 3
| 34, 3
| |
| 30, 9
| 29, 4
| 28, 1
| 25, 7
| |
| 28, 1
| 25, 7
| 23, 7
| 20, 6
| |
| 25, 7
| 22, 9
| 20, 6
| 17, 2
| |
| 23, 7
| 20, 6
| 18, 1
| 14, 7
| |
| 22, 0
| 18, 6
| 16, 3
| –
| |
| 20, 6
| 17, 2
| 14, 7
| –
| |
| 18, 1
| 14, 7
| –
| –
| |
| 16, 3
| –
| –
| –
| |
| 14, 7
| –
| –
| –
| |
| 13, 4
| –
| –
| –
|
Определим ориентировочное значение шага цепи, принимая число рядов цепи m = 1:
Зададимся двумя смежными шагами цепи ПР по ГОСТ 13568–75 (табл. 7.13) и рассчитаем оба варианта (табл. 7.14).
Таблица 7.13
Размеры цепей приводных роликовых (по ГОСТ 13568–75), мм
| Обозначение цепи
| t
| В вн, не менее
| d
| D
| h, не более
| b, не более
| Разрушающая нагрузка Q, H
| Масса 1 м цепи q, кг
| | ПР-8-460
| 8, 0
| 3, 0
| 2, 31
| 5, 0
| 7, 5
|
|
| 0, 20
| | ПР-9, 525-910
| 9, 525
| 5, 72
| 3, 28
| 6, 35
| 8, 5
|
|
| 0, 45
| | ПР-12, 7-900-1
| 12, 7
| 2, 4
| 3, 66
| 7, 75
| 10, 0
| 8, 7
|
| 0, 30
| | ПР-12, 7-900-2
| 12, 7
| 3, 30
| 3, 66
| 7, 75
| 10, 0
|
|
| 0, 35
| | ПР-12, 7-1820-1
| 12, 7
| 5, 40
| 4, 45
| 8, 51
| 11, 8
|
|
| 0, 65
| | ПР-12, 7-1820-2
| 12, 7
| 7, 75
| 4, 45
| 8, 51
| 11, 8
|
|
| 0, 75
| | ПР-15, 875-2270-1
| 15, 875
| 6, 48
| 5, 08
| 10, 16
| 14, 8
|
|
| 0, 8
| | ПР-15, 875-2270-2
| 15, 876
| 9, 65
| 5, 08
| 10, 16
| 14, 8
|
|
| 1, 0
| | ПР-19, 05-3180
| 19, 05
| 12, 70
| 5, 96
| 11, 9
| 18, 2
|
|
| 1, 9
| | ПР-25, 4-5670
| 25, 40
| 15, 88
| 7, 95
| 15, 88
| 24, 2
|
|
| 2, 6
| | ПР-31, 75-8850
| 31, 75
| 19, 05
| 9, 55
| 19, 05
| 30, 2
|
|
| 3, 8
| | ПР-38, 1-12700
| 38, 1
| 25, 4
| 11, 1
| 22, 23
| 36, 2
|
|
| 5, 5
| | ПР-44, 45-17240
| 44, 45
| 25, 40
| 12, 70
| 25, 70
| 42, 4
|
|
| 7, 5
| | ПР-50, 8-22680
| 50, 8
| 31, 75
| 14, 29
| 28, 58
| 48, 3
|
|
| 9, 7
| | ПР-63, 5-35380
| 63, 5
| 38, 10
| 19, 84
| 39, 68
| 60, 4
|
|
| 16, 0
| Таблица 7.14
Расчет цепной передачи
| Определяемые величины
и расчетные уравнения
| Шаг цепи, мм
| Примечание
| | 19, 05
| 25, 4
| | Разрешающая нагрузка
|
|
|
| | Ширина внутреннего звена B, мм
| 17, 75
| 22, 61
|
| | Диаметр валика d, мм
| 5, 96
| 7, 95
|
| | Масса 1 м цепи q, кг
| 1, 9
| 2, 6
|
| | Проекция опорной поверхности шарнира
A = B× d, мм2 (табл. 7.15)
|
|
|
| Средняя скорость цепи  , м/с
| 1, 143
| 1, 524
|
| Число звеньев цепи или длина цепи, выраженная в шагах: 
|
|
|
| | Межосевое расстояние оптимальное a = 40 t
|
|
|
| | Допустимая частота вращения меньшей звездочки (табл. 7.16)
|
|
| Условие
n < [ n ] вып
| Число ударов цепи  , [ν ]
по табл. 7.17
|
|
| Условие
n ≤ [n]вып
| Окружная сила  , Н
|
|
|
| Давление в шарнирах цепи  , МПа,
| 34, 92
| 15, 42
|
| | Цепь шага t = 19, 05 мм непригодна, т. к. p = = 34, 92 > [ p ] = 32, 02 (табл. 7.12). Дальнейшие расчеты выполняем для цепи шага t = 25, 4 мм
|
|
|
| | Натяжение цепи от центробежных сил Sυ = qυ 2, Н
|
| 6, 04
|
| | Натяжение от провисания цепи S θ = = Kf · q · g · a, Н, где Kf – коэффициент, зависящий от стрелы провисания f и расположения передачи: при f = (0, 01–0, 02) a; Kf = 6 для горизонтальных передач
|
| 155, 48
|
|
Таблица 7.15
Проекции опорных поверхностей шарниров А
приводных роликовых цепей
| Шаг цепи t, мм
| Проекции опорных поверхностей шарниров А, мм2
| | однорядных
| двухрядных
| трехрядных
| четырехрядных
| |
|
| –
| –
| –
| | 9, 525
|
| –
| –
| –
| | 12, 7
| 39, 6
| 85, 3
| 125, 5
| –
| | 15, 875
| 51, 5
|
|
| –
| | 19, 05
|
|
|
|
| | 25, 4
|
|
|
|
| | 31, 75
|
|
|
|
| | 38, 1
|
|
|
|
| | 44, 45
|
|
|
|
| | 50, 8
|
|
|
|
|
Таблица 7.16
Максимальная частота вращения малой звездочки
| Число зубьев звездочки
| [ n ]max, мин–1, при шаге цепи t, мм
| | 12, 7
| 15, 87
| 19, 25
| 25, 4
| 31, 75
| 38, 1
| 44, 45
| 50, 8
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7.17
Допускаемое число ударов [n]
| Тип цепи
| Значения [n], 1/c, при шаге цепи t, мм
| | 12, 7
| 15, 87
| 19, 05
| 25, 4
| 31, 75
| 38, 1
| 44, 5
| 50, 8
| | Втулочная и роликовая
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный коэффициент запаса прочности
по табл. 7.18 [ n ] = 8, 2;
Таблица 7.18
Допускаемые коэффициенты запаса прочности [ n ] для цепей
| Шаг t, мм
| Значение [ n ] при частоте вращения n 1, мин–1
| | До 50
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | 12, 7–15, 87
|
| 7, 8
| 8, 5
| 9, 3
| 10, 2
|
| 11, 7
| 13, 2
| 14, 8
| 6, 3
|
| | 19, 05–25, 4
|
| 8, 2
| 9, 3
| 10, 3
| 11, 7
| 12, 9
|
| 16, 3
| –
| –
| –
| | 31, 75–38, 1
|
| 8, 5
| 10, 2
| 13, 2
| 14, 8
| 16, 3
| 19, 5
| –
| –
| –
| –
| | 44, 5–50, 8
|
| 9, 3
| 11, 7
|
| 16, 3
| –
| –
| –
| –
| –
| –
|
Условие выполняется.
Принимаем роликовую однорядную цепь ПР-25, 4-56700 по ГОСТ 13568–75.
Наибольшая хорда, необходимая для контроля звездочек:
Таблица 7.19
Размеры звездочки в осевом сечении
| Наименование
| Обоз-начение
| Расчетная формула
| Результаты расчетов
| | Шаг цепи
| t
| ГОСТ 13568–75
| 25, 4 мм
| | Диаметр ролика
| d
| ГОСТ 13568–75
| 15, 88 мм
| | Окончание табл. 7.19
| | Наименование
| Обоз-начение
| Расчетная формула
| Результаты расчетов
| | Число зубьев
звездочки
| z
|
|
| | Диаметр делительной окружности
| dg
| 
| 202, 71 мм
| | Угол поворота звеньев цепи на звездочке
| φ
| 
| 14, 4°
| | Диаметр окружности выступов
| Dc
| 
| 213, 77 мм
| | Радиус впадин зуба
| r
| r = 0, 5025 D + 0, 05 мм
| 8, 03 мм
| | Диаметр окружности впадин
| Di
| Di = dg – 2 r
| 186, 65 мм
| | Радиус сопряжения
| r 1
| r 1 = 0, 8 D + r
| 20, 75 мм
| | Половина угла впадин
| α
| 
| 52°36¢
| | Угол сопряжения
| β
| 
| 15°45¢ 36²
| | Продольный угол зубьев
| γ
| 
| 14°26¢ 24²
| | Длина прямого участка профиля
| fg
| 
| 1, 46 мм
| | Расстояние от центра дуги впадины до центра дуги головки
| OC
| OC = 1, 24 d
| 19, 6 мм
| | Радиус головки зуба
| r 2
| 
| 10, 58 мм
|
Координаты точки С
Координаты точки О
Угол наклона радиуса вогнутости
Ширина внутренней пластины b = 24, 13 мм по ГОСТ 13568–75.
Расстояние между внутренними пластинами B вн = 15, 88 мм по ГОСТ 13568–75.
Радиус скругления зуба r 3 = 1, 7 × d = 1, 7 × 15, 88 = 27 мм.
Расстояние от вершины зуба до линии центров дуг cкруглений
n = 0, 8 × d = 12, 7 мм.
Диаметр обода (наибольший)
Радиус скругления у основания зуба r 4 при t ≤ 35 r 4 = 1, 5 мм.
Ширина зуба однорядной звездочки
b 1 = 0, 93 × B вн – 0, 15 = 0, 93 × 15, 88 – 0, 15 = 14, 6 мм.
Важнейшие способы обработки и анализа рядов динамики Не во всех случаях эмпирические данные рядов динамики позволяют определить тенденцию изменения явления во времени...
|
ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Статика является частью теоретической механики, изучающей условия, при которых тело находится под действием заданной системы сил...
|
Теория усилителей. Схема Основная масса современных аналоговых и аналого-цифровых электронных устройств выполняется на специализированных микросхемах...
|
Логические цифровые микросхемы Более сложные элементы цифровой схемотехники (триггеры, мультиплексоры, декодеры и т.д.) не имеют...
|
Тема: Изучение приспособленности организмов к среде обитания Цель:выяснить механизм образования приспособлений к среде обитания и их относительный характер, сделать вывод о том, что приспособленность – результат действия естественного отбора...
Тема: Изучение фенотипов местных сортов растений Цель: расширить знания о задачах современной селекции. Оборудование:пакетики семян различных сортов томатов...
Тема: Составление цепи питания Цель: расширить знания о биотических факторах среды. Оборудование:гербарные растения...
|
Различие эмпиризма и рационализма Родоначальником эмпиризма стал английский философ Ф. Бэкон. Основной тезис эмпиризма гласит: в разуме нет ничего такого...
Индекс гингивита (PMA) (Schour, Massler, 1948) Для оценки тяжести гингивита (а в последующем и регистрации динамики процесса) используют папиллярно-маргинально-альвеолярный индекс (РМА)...
Методика исследования периферических лимфатических узлов. Исследование периферических лимфатических узлов производится с помощью осмотра и пальпации...
|
|
