ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ с
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15 ° поверхности:
наветренные
подветренные
|
се = + 0,8
се = - 0,6
| -
| |
| Здания с двускатными покрытиями
|
|
1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности се = - 0,7
2. При определении коэффициента v в соответствии с п.6.9
h = h1 + 0,2 l tg α
|
Стр. 24 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиям
| 
Значение се 3 принимается по схеме 2
| 1. См. примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента u в соответствии с п. 6.9 h = h 1 + 0,7 f
| |
| Здания с продольным фонарем
| Коэффициенты се 1, се 2 и се 3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2
| 1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4.
2. При определении коэффициента u в соответствии с п. 6.9 h = h 1
| |
| Здания с продольными фонарями
| Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка СВ при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь 
Для остальных участков покрытия се = - 0,5
| 1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h 1
|
СНиП 2.01.07-85 Стр. 25
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Здания с продольными фонарями различной высоты
| Коэффициенты с’е 1, с’’е 1 и с е 2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се 1 за h 1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h 1 – h 2 необходимо принимать высоту фонаря
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с шедовыми покрытиями
| Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка ВС се = - 0,5
| 1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом cf = 0,04.
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с зенитными фонарями
| Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
|
Стр. 26 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Здания, постоянно открытые с одной стороны
|
При μ £ 5% сi 1 = сi 2 = ±0,2;при μ ³ 30% сi 1 следует принимать равным се3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi 2 = + 0,8
| 1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. Проницаемость ограждения μ следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2 w 0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента сi1 при μ £ 5% следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
| |
| Уступы зданий при α < 15º
| Для участка CD се = 0,7. Для участка ВС се следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемые в точках В и С.
Коэффициенты се 1 и се 3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l - размеры в плане всего здания).
Для вертикальных поверхностей коэффициенты се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
|
|
СНиП 2.01.07-85 Стр. 27
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Навесы
| 
| 1. Коэффициенты се 1, се 2, се 3, се 4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.
Для отрицательных значений се 1, се 2, се 3, се 4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное
2. Для навесов с волнистыми покрытиями cf = 0,04
| | 12а
| Сфера
| 
сх = 1,3 при Re < 105;
сх = 0,6 ″ 2 × 105 £ Re £ 3 × 105;
сх = 0,2 ″ 4 × 105 > Re,
где Re – число Рейнольдса;
w 0 – диаметр сферы, м;
k (z) – определяется в соответствии с п. 6.4, Па;
z – расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
g f – определяется в соответствии с п.6.11
|
1. Коэффициенты се приведены при Re > 4 × 105.
2. При определении коэффициента υ в соответствии с п.6.9 следует принимать b = h = 0,7 d
|
Стр. 28 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| | 12,б
| Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
| се = k 1 с β
где k 1 = 1 при c β > 0;
c β необходимо принимать при Re > 4 × 105 по графику
| 1. Re следует определять по формуле к схеме 12,а, принимая z = h 1.
2. При определении коэффициента υ в соответствии с п. 6.9 следует принимать:
b = 0,7 d;
h = h 1 +0,7 f.
3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
|
СНиП 2.01.07-85 Стр. 29
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Призматическое сооружения
| сх = k cx ∞; cy = k cy ∞
Таблица 1
λ е необходимо определять по табл. 2.
Таблица 2
В табл. 2  где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.
| 1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, cf = 0,1; для волнистых покрытий cf = 0,04.
2. Для прямоугольных в плане зданий при  = 0,1 – 0,5 и β; = 40 - 50º cy ∞ = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15 b.
3. Re следует определять по формуле к схеме 12, а, принимая z = h 1, d – диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента υ в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси у
|
Стр. 30 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Призматические сооружения
| Таблица 3
Таблица 4
|
|
СНиП 2.01.07-85 Стр. 31
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
|
сх = kcх ∞
где k – определятся по табл. 1 схемы 13;
cх ∞ - определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
| 1. Re следует определять по формуле к схеме 12,а, принимая z = h, d – диаметр сооружения. Значения Δ принимают для деревянных конструкций Δ = 0,005 м; для кирпичной кладки Δ = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций Δ = 0,005 м; для стальных конструкций Δ = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d Δ = 0,01 d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b Δ = b.
2. Для волнистых покрытий
cf = 0,04.
3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значения сх допускается снижать на 10%
| |
| Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
|
где cxi – аэродинамический коэффициент i -го элемента конструкций; для профилей cxi = 1,4; для трубчатых элементов cxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать λ e = λ (см. табл. 2 схемы 13);
Ai – площадь проекции i -го элемента на плоскость конструкции;
Ak – площадь, ограниченная контуром конструкции
| 1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15-17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и
2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Ak.
3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
|
Стр. 32 СНиП 2.01.07-85
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
| Для наветренной конструкции коэффициент сх 1 определяется так же, как для схемы 15.
Для второй и последующих конструкций
сх 2 = сх 1 η;
Для ферм из труб при Re ³ 4 · 105
η; = 0,95
| 1. См. примеч 1-3 к схеме 15.
2. Re следует определять по формуле к схеме 12, а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h - длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h - их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h - длина меньшей оси;
b – расстояние между соединениями фермами.
4. Коэффициент φ следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15
|
СНиП 2.01.07-85 Стр. 33
Продолжение прил. 4
| Номер
схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Решетчатые башни и пространственные фермы
| ct = cx (1 + η;) k 1,
где cx - определяется так же, как для схемы 15;
η; - определяется так же, как для схемы 16.
| 1. См. примеч. 1 к схеме 15.
2. ct относится к площади контура наветренной грани.
3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из основных элементов – увеличивать на 10 %
| |
| Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
| 
где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
| -
|
Практические расчеты на срез и смятие При изучении темы обратите внимание на основные расчетные предпосылки и условности расчета...
|
Функция спроса населения на данный товар Функция спроса населения на данный товар: Qd=7-Р. Функция предложения: Qs= -5+2Р,где...
|
Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...
|
Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...
|
|
Уравнение волны. Уравнение плоской гармонической волны. Волновое уравнение. Уравнение сферической волны Уравнением упругой волны называют функцию , которая определяет смещение любой частицы среды с координатами относительно своего положения равновесия в произвольный момент времени t...
Медицинская документация родильного дома Учетные формы родильного дома № 111/у Индивидуальная карта беременной и родильницы
№ 113/у Обменная карта родильного дома...
Основные разделы работы участкового врача-педиатра Ведущей фигурой в организации внебольничной помощи детям является участковый врач-педиатр детской городской поликлиники...
|
|
Ваготомия. Дренирующие операции Ваготомия – денервация зон желудка, секретирующих соляную кислоту, путем пересечения блуждающих нервов или их ветвей...
Билиодигестивные анастомозы Показания для наложения билиодигестивных анастомозов:
1. нарушения проходимости терминального отдела холедоха при доброкачественной патологии (стенозы и стриктуры холедоха)
2. опухоли большого дуоденального сосочка...
Сосудистый шов (ручной Карреля, механический шов). Операции при ранениях крупных сосудов 1912 г., Каррель – впервые предложил методику сосудистого шва.
Сосудистый шов применяется для восстановления магистрального кровотока при лечении...
|
|
