ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ И БУРОВЫЕ СВАИ И СВАИ-ОБОЛОЧКИ, ЗАПОЛНЯЕМЫЕ БЕТОНОМ
4.6. Несущую способность Fd, кН (тс), набивной и буровой свай с уширение и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле
Fd = gc (gcR RA + u å gcf fi hi), (11)
где gс -коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности Sr < 0,9 и на лессовые грунты =0,8, в остальных случаях gс= 1;
gсR- коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; gсR =1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать gсR = 1,3, и свай с уширением, бетонируемым подводным способом, для которых gсR = 0,9, а также опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент g сR принимается по указаниям разд.12;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по указаниям п.4.7., а для набивной, изготовляемой по технологии, указанной в п.2.4.а,б, - по табл.1;
А - площадь опирания сваи, м2, принимаемой равной: для набивных и буровых свай без уширения площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением - площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном,- площади поперечного сечения оболочки брутто;
u -периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
gсf - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по табл.5;
fi - расчетное сопротивление i -го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.2;
hi. - то же, что в формуле (8)
П р и м е ч а н и е. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола свои с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом jI/2 к оси сваи, где jI - осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п.3.5. Сопротивление пылевато-глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.
Таблица 5
| Сваи и способы их устройства
| Коэффициент условий работы сваи gcf
| |
| в песках
| в супесях
| в суглинках
| в глинах
| | 1. Набивные по п.2,5 а при забивке инвентарной трубы с наконечником
| 0,8
| 0,8
| 0,8
| 0,7
| | 2. Набивные виброштампованные
| 0,9
| 0,9
| 0,9
| 0,9
| | 3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые:
|
|
|
|
| | а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб
| 0,7
| 0,7
| 0,7
| 0,6
| | б) под водой или под глинистым раствором
| 0,6
| 0,6
| 0,6
| 0,6
| | в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом)
| 0,8
| 0,8
| 0,8
| 0,7
| | 4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника
| 0,8
| 0,8
| 0,8
| 0,7
| | 5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта
| 1,0
| 0,9
| 0,7
| 0,6
| | 6. Сваи-столбы
| 0,7
| 0,7
| 0,7
| 0,6
| | 7. Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа-(2-4 атм)
| 0,9
| 0,8
| 0,8
| 0,8
|
4.7. Расчетное сопротивление R, кПа (тс/м2), грунта под нижним концом сваи следует принимать:
а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, - по формуле (12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более - по формуле (13):
R =0,75a4(a1 g’Id +a2a3g I h); (12)
R =a4(a1g’Id +a2a3gIh) (13)
где a1, a 2, a3, a 4 - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл.6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения jI грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п.3.5;
g ’I - расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3 (тс/м2), в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
g ’- усредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3 (тс/м2), расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d - диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов - от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;
б) для пылевато-глинистых грунтов в основании - по табл.7.
П р и м е ч а н и е. Указания п.4.7. относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.
Таблица 6
| Коэффициенты
| Расчетные значения угла внутреннего трения грунта j1 , град
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | a1
a2
| 9,5
18,6
| 12,6
24,8
| 17,3
32,8
| 24,4
45,5
| 34,6
64,0
| 48,6
87,6
| 71,3
127,0
| 108,0
185,0
|
| a3 при  , равном, м:
4,0
5,0
7,5
10,0
12.5
15,0
17,5
20,0
22,5
25,0 и более
|
0,78
0,75
0,68
0,62
0,58
0,55
0,51
0,49
0,46
0,44
|
0,79
0,76
0,70
0,65
0,61
0,58
0,55
0,53
0,51
0,49
|
0,80
0,77
0,71
0,67
0,68
0,61
0,58
0,57
0,55
0,54
|
0,82
0,79
0,74
0,70
0,67
0,65
0,62
0,61
0,60
0,59
|
0,84
0,81
0,76
0,73
0,70
0,68
0,66
0,65
0,64
0,63
|
0,85
0,82
0,78
0,75
0,73
0,71
0,69
0,68
0,67
0,67
|
0,85
0,83
0,80
0,77
0,75
0,73
0,72
0,72
0,71
0,70
|
0,85
0,84
0,82
0,79
0,78
0,76
0,75
0,75
0,74
0,74
|
0,87
0,85
0,84
0,81
0,80
0,79
0,78
0,78
0,77
0,77
| | a4 при d. равном.м:
0,8 и менее
4,0
|
0,34
0,25
|
0,31
0,24
|
0,29
0,23
|
0,27
0,22
|
0,26
0,21
|
0,25
0,20
|
0,24
0,19
|
0,23
0,18
|
0,22
0,17
| П р и м е ч а н и е. Для промежуточных значений j I,  и d значения коэффициентов a 1,a 2, a 3 иa 4 определяются интерполяцией.
|
Таблица 7
| Глубина заложения нижнего конца сваи h, м
| Расчетное сопротивление R кПа (тс/м2), под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, при пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показателем текучести IL, равным
| |
| 0,0
| 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| |
| 850 (85)
1000 (100)
1150 (115)
1350 (135)
1550 (155)
1800 (180)
2100 (210)
2300 (230)
3300 (330)
4500 (450)
| 750 (75)
850 (85)
1000 (100)
1200 (120)
1400 (140)
1650 (165)
1900 (190)
2100 (210)
3000 (300)
4000(400)
| 650 (65)
750 (75)
850 (85)
1050 (105)
1250 (125)
1500 (150)
1700 (170)
1900 (190)
2600 (260)
3500 (350)
| 500 (50)
650 (65)
750 (75)
950 (95)
1100 (110)
1300 (130)
1500 (150)
1650 (165)
2300 (230)
3000 (300)
| 400 (40)
500 (50)
600 (60)
800 (80)
950 (95)
1100 (110)
1300 (130)
1450 (145)
2000 (200)
2500 (250)
| 300 (30)
400 (40)
500 (50)
700 (70)
800 (80)
1000 (100)
1150 (115)
1250 (125)
-
-
| 250 (25)
350 (35)
450 (45)
600 (60)
700 (70)
800 (80)
950 (95)
1050 (105)
-
-
| | П р и м е ч а н и е: Для свайных фундаментов опор мостов значения, приведенные в табл.7, следует:
а) повышать (при расположении опор в водоеме) на величину, равную 1,5 g w hw, где g w - - удельный вес воды -10 кН/м2 (1тс/м3); h w - глубина слоя воды в водоеме от ее уровня при расчетном паводке до уровня дна водоема, а при возможности размыва - до уровня дна после общего размыва;
б) понижать при коэффициенте пористости грунта e>0,6, при этом коэффициент понижения m следует определять интерполяцией между значениями m = 1,0 при e = 0,6 и m= 0,6 при е = 1,1
|
4.8. Расчетное сопротивление R, кПа (тс/м2), грунта под нижнем концом сваи-оболочки, погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения и не заполняемой бетоном (при условии, что грунтовое ядро образованно из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание конца сваи-оболочки), следует принимать по табл.1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз.4 табл.3, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
4.9. Несущую способность Fdu, кН (тс), набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле
Fdu = g cu åg cffihi , (14)
где g с - тоже, что в формуле (10);
u, g cf, fi, hi - то же, что в формуле (11).
Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...
|
Обзор компонентов Multisim Компоненты – это основа любой схемы, это все элементы, из которых она состоит. Multisim оперирует с двумя категориями...
|
Композиция из абстрактных геометрических фигур Данная композиция состоит из линий, штриховки, абстрактных геометрических форм...
|
Важнейшие способы обработки и анализа рядов динамики Не во всех случаях эмпирические данные рядов динамики позволяют определить тенденцию изменения явления во времени...
|
Тема: Кинематика поступательного и вращательного движения. 1. Твердое тело начинает вращаться вокруг оси Z с угловой скоростью, проекция которой изменяется со временем
1. Твердое тело начинает вращаться вокруг оси Z с угловой скоростью...
Условия приобретения статуса индивидуального предпринимателя. В соответствии с п. 1 ст. 23 ГК РФ гражданин вправе заниматься предпринимательской деятельностью без образования юридического лица с момента государственной регистрации в качестве индивидуального предпринимателя. Каковы же условия такой регистрации и...
Седалищно-прямокишечная ямка Седалищно-прямокишечная (анальная) ямка, fossa ischiorectalis (ischioanalis) – это парное углубление в области промежности, находящееся по бокам от конечного отдела прямой кишки и седалищных бугров, заполненное жировой клетчаткой, сосудами, нервами и...
|
Субъективные признаки контрабанды огнестрельного оружия или его основных частей
Переходя к рассмотрению субъективной стороны контрабанды, остановимся на теоретическом понятии субъективной стороны состава преступления...
ЛЕЧЕБНО-ПРОФИЛАКТИЧЕСКОЙ ПОМОЩИ НАСЕЛЕНИЮ В УСЛОВИЯХ ОМС 001. Основными путями развития поликлинической помощи взрослому населению в новых экономических условиях являются все...
МЕТОДИКА ИЗУЧЕНИЯ МОРФЕМНОГО СОСТАВА СЛОВА В НАЧАЛЬНЫХ КЛАССАХ В практике речевого общения широко известен следующий факт: как взрослые...
|
|
