ПОГРУЖАЕМЫЕ БЕЗ ВЫЕМКИ ГРУНТА
4.2. Несущую способность Fd, кН- (тc), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле
Fd=gc(gcRRA+uågcffihi), (8)
где gc - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый gc = 1;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл. 1;
А - площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;
u - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл. 2;
hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
gcR, gcf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3.
В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.
П р и м е ч а н и е. 1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (8), при этом за периметр u на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения - периметр поперечного сечения уширения.
Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песчаных грунтах - и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в пылевато-глинистых грунтах сопротивление fi на участке ствола, расположенного в стволе уширения, следует принимать равным нулю.
2. Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (8) для лессовых пылевато-глинистых грунтов при глубине погружения свай более 5м следует принимать по значениям, указанным в табл.1 и 2 для глубины 5 м.
Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и fi указанные в табл. 1 и 2, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному водонасыщению грунта.
Таблица 1
| Глубина погруже-
| Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай-оболочек, погружаемый без выемки грунта, R, кПа (тс/м3)
| | ния нижне-
| песчаных грунтов средней плотности
| | го конца
сваи, м.
| гравелистых
| крупных
| -
| средней крупности
| мелких
| пылеватых
| -
| |
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном
| |
|
| 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| |
| 7500 (750)
| 6600 (660)
4000 (400)
| 3000 (300)
| 3100 (310)
2000 (200)
| 2000 (200)
1200 (120)
| 1100 (110)
| 600 (60)
| |
| 8300 (830)
| 6800 (680)
5100 (510)
| 3800 (380)
| 3200 (320)
2500 (250)
| 2100 (210)
1600 (160)
| 1250 (125)
| 700 (70)
| |
| 8800 (880)
| 7000 (700)
6200 (620)
| 4000 (400)
| 3400 (340)
2800 (280)
| 2200 (220)
2000 (200)
| 1300 (130)
| 800 (80)
| |
| 9700 (970)
| 7300 (730)
6900 (690)
| 4300 (430)
| 3700 (370)
3300 (330)
| 2400 (240)
2200 (220)
| 1400 (140)
| 850 (85)
| |
| 10500 (1050)
| 7700 (770)
7300 (730)
| 5000 (500)
| 4000 (400)
3500 (350)
| 2600 (260)
2400 (240)
| 1500 (150)
| 900 (90)
| |
| 11700 (1170)
| 8200 (820)
7500 (750)
| 5600 (560)
| 4400 (440)
4000 (400)
| 2900 (290)
| 1650 (165)
| 1000 (100)
| |
| 12600 (1260)
| 8500 (850)
| 6200 (620)
| 4800 (480)
4500 (450)
| 3200 (320)
| 1800 (180)
| 1100 (110)
| |
| 13400 (1340)
| 9000 (900)
| 6800 (680)
| 5200 (520)
| 3500 (350)
| 1950 (195)
| 1200 (120)
| |
| 14200 (1420)
| 9500 (950)
| 7400 (740)
| 5600 (560)
| 3800 (380)
| 2100 (210)
| 1300 (130)
| |
| 15000 (1500)
| 10000 (1000)
| 8000 (800)
| 6000 (600)
| 4100 (410)
| 2250 (225)
| 1400 (140)
| | | | | | | | | | | |
П р и м е ч а н и я: 1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов, под чертой - для пылевато-глинистых.
2. В табл.1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах - от дна уровня болота.
При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл. 1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м.
3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и f i в табл. 1 и 2 определяются интерполяцией.
4. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по табл. 1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100%. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует увеличить на 60%, но не более чем до 20000 кПа (2000тс/м2).
5. Значения расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее:
4,0 м - для мостов и гидротехнических сооружений;
3,0 - для зданий и прочих сооружений.
6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15 х 0,15м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20%.
7. Для супесей при числе пластичности IP < 4 и коэффициента пористости е <0,8 расчетные сопротивления R и f i следует определять как для пылеватых песков средней плотности.
Таблица 2
| Средняя глубина расположения слоя грунта, м
| Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек fi кПа (тс/м2)
песчаных грунтов средней плотности
| |
| крупных и средней крупности
| мелких
| пылеват.
| -
| -
| -
| -
| -
| -
| |
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном
| |
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| 0,7
| 0,8
| 0,9
| 1,0
| |
| 35 (3,5)
| 23 (2,3)
| 15 (1,5)
| 12 (1,2)
| 8 (0,8)
| 4 (0,4)
| 4 (0,4)
| 3 (0,3)
| 2 (0,2)
| |
| 42 (4,2)
| 30 (3,0)
| 21 (2,1)
| 17 (1,7)
| 12 (1,2)
| 7 (0,7)
| 5 (0,5)
| 4 (0,4)
| 4 (0,4)
| |
| 48 (4,8)
| 35 (3,5)
| 25 (2,5)
| 20 (2,0)
| 14 (1,4)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| 5 (0,5)
| |
| 53 (5,3)
| 38 (3.8)
| 27 (2,7)
| 22 (2,2)
| 16 (1,6)
| 9 (0,9)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 5 (0,5)
| |
| 56 (5,6)
| 40 (4,0)
| 29 (2,9)
| 24 (2,4)
| 17 (1,7)
| 10 (1,0)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| |
| 58 (5,8)
| 42(4,2)
| 31 (3,1)
| 25 (2,5)
| 18 (1,8)
| 10 (1,0)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| |
| 62 (6,2)
| 44 (4,4)
| 33 (3,3)
| 26 (2,6)
| 19 (1,9)
| 10 (1,0)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| |
| 65 (6,5)
| 46 (4,6)
| 34 (3,4)
| 27 (2,7)
| 19 (1,9)
| 10 (1,0)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| |
| 72 (7,2)
| 51 (5,1)
| 38 (3,8)
| 28 (2,8)
| 20 (2,0)
| 11 (1,1)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| |
| 79 (7,9)
| 56 (5,6)
| 41 (4,1)
| 30 (3,0)
| 20 (2,0)
| 12 (1,2)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| |
| 86 (8,6)
| 61 (6,1)
| 44 (4,4)
| 32 (3,2)
| 20 (2,0)
| 12 (1,2)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| 6 (0,6)
| |
| 93 (9,3)
| 66 (6,6)
| 47 (4,7)
| 34 (3,4)
| 21 (2,1)
| 12 (1,2)
| 9 (0,9)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| |
| 100 (1,0)
| 70 (7,0)
| 50 (5,0)
| 36 (3,6)
| 22 (2,2)
| 13 (1,3)
| 9 (0,9)
| 8 (0,8)
| 7 (0,7)
| |
П р и м е ч а н и я: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай f i по табл.2 следует учитывать требования, изложенные в примеч. 2 и 3 к табл.1.
2. При определении по табл.2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай f i пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
3. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай f i следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в табл.2.
4. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е < 0,5 и глин с коэффициентом пористости е < 0,6 следует увеличивать на 15% по сравнению со значениями, приведенными в табл.2, при любых значениях показателя текучести.
|
Таблица 3
| Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов
| Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай
| |
| под нижним концом gсR
| на боковой поверхности gc f
| | 1. Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами
| 1,0
| 1,0
| | 2. Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1м ниже забоя скважины при ее диаметре:
|
|
| | а) равном стороне квадратной сваи
| 1,0
| 0,5
| | б) на 0,05м менее стороны квадратной сваи
| 1,0
| 0,6
| | в) на 0,15м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения (для опор линий электропередачи)
| 1,0
| 1,0
| | 3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более
| 1,0
| 0,9
| | 4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты:
а) песчаные средней плотности:
|
|
| | крупные и средней крупности
| 1,2
| 1,0
| | мелкие
| 1,1
| 1,0
| | пылеватые
| 1,0
| 1,0
| | б) пылевато-глинистые с показателем текучести IL =0,5:
|
|
| | супеси
| 0,9
| 0,9
| | суглинки
| 0,8
| 0,9
| | глины
| 0,7
| 0,9
| | в) пылевато-глинистые с показателем текучести ll£ 0
| 1,0
| 1,0
| | 5. Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом:
|
|
| | а) при диаметре полости сваи 0,4м и менее
| 1,0
| 1,0
| | б) то же, от 0,4 до 0,8м
| 0,7
| 1,0
| | 6. Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL£;0,5 при диаметре уширения, равном:
|
|
| | а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта
| 0,9
| 1,0
| | б) 1,5 м в песках супесях
| 0,8
| 1,0
| | в) 1,5 м в суглинках и глинах
| 0,7
| 1,0
| | 7. Погружение вдавливанием свай:
|
|
| | а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие
| 1,1
| 1,0
| | б) в пески пылеватые
| 1,1
| 0,8
| | в) в пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL < 0,5
| 1,1
| 1,0
| | г) то же, IL ³0,5
| 1,0
| 1,0
| |
П р и м е ч а н и е. Коэффициенты gcR и gcf по поз.4 табл.3 для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5> IL >0 определяются интерполяцией.
|
4.3. Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.
4.4. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты, Fd, кН (тс), с наклоном боковых граней ip£ 0,025 следует определять по формуле
Fd =gc [ RA+ å hi (ufi + u0,i ipEikizi) ] ], (9)
где gс, R, A, Fd, hi, fi - то же, что в формуле (8);
ui - периметр i -го сечения сваи, м;
u0,i - сумма размеров сторон i- го поперечного сечения сваи, м, которые имеют наклон к оси сваи;
ip - наклон боковых принимаемый граней сваи в долях единицы;
Ei - модуль деформации i- го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа (тс/м2), определяемый по результатам компрессионных испытаний;
ki - коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по табл.4;
zr - реологический коэффициент, z r =0,8
П р и м е ч а н и я: 1. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (9) не производится.
2. Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней ip > 0,025 допускается производить в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 2 при наличии результатов прессиометрических испытаний, а при их отсутствии - по формуле (9), принимая значение ip равным 0,025.
Таблица 4
| Грунты
| Коэффициент ki
| | Пески и супеси
| 0,5
| | Суглинки
| 0,6
| | Глины:
|
| | при Ip =18
| 0,7
| | Ip =25
| 0,9
| |
Примечание. Для глин с числом пластичности 18 < Ip < 25 значения коэффициента ki определяются интерполяцией.
|
4.5. Несущую способность Fdu,кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле
Fdu =gc u å gcf fi h i , (10)
где u, gcf, , fi, hi - то же, что в формуле (8)
g c -коэффициент условий работы; для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, g c =0,6, на глубину 4м и более g c = 0,8 - для всех зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент gс принимается по указаниям разд.12.
П р и м е ч а н и е: В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.
Функция спроса населения на данный товар Функция спроса населения на данный товар: Qd=7-Р. Функция предложения: Qs= -5+2Р,где...
|
Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...
|
Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...
|
Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...
|
Броматометрия и бромометрия Броматометрический метод основан на окислении восстановителей броматом калия в кислой среде...
Метод Фольгарда (роданометрия или тиоцианатометрия) Метод Фольгарда основан на применении в качестве осадителя титрованного раствора, содержащего роданид-ионы SCN...
Потенциометрия. Потенциометрическое определение рН растворов Потенциометрия - это электрохимический метод исследования и анализа веществ, основанный на зависимости равновесного электродного потенциала Е от активности (концентрации) определяемого вещества в исследуемом растворе...
|
СИНТАКСИЧЕСКАЯ РАБОТА В СИСТЕМЕ РАЗВИТИЯ РЕЧИ УЧАЩИХСЯ В языке различаются уровни — уровень слова (лексический), уровень словосочетания и предложения (синтаксический) и уровень
Словосочетание в этом смысле может рассматриваться как переходное звено от лексического уровня к синтаксическому...
Плейотропное действие генов. Примеры. Плейотропное действие генов - это зависимость нескольких признаков от одного гена, то есть множественное действие одного гена...
Методика обучения письму и письменной речи на иностранном языке в средней школе. Различают письмо и письменную речь.
Письмо – объект овладения графической и орфографической системами иностранного языка для фиксации языкового и речевого материала...
|
|
