Проверка несущей способности внецентренно-сжатого внешнего простенка в осях 1-В-Г

Расчет элементов неармированных каменных конструкций при внецентренном сжатии производится по формуле:

N≤ m_g φ R A_с ω, (2.1)

где N – расчетная продольная сила, определяется по формуле 2.4;

m_g – коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки;

φ – коэффициент продольного изгиба, определяется по формуле 2.7;

R – расчетное сопротивление сжатию кладки, находится по таблице 2 [7];

А_с – площадь сжатой части сечения элемента, находится по формуле 2.9;

ω – коэффициент, учитывающий неравномерности в сжатой зоне, определяется по таблице 19 [7];

Расчет проводится для кирпича М125, раствор М100. Толщина стены с 1-2 этажей – 640 мм, а 3-10 этажей – 510 мм, высота – 300 см, приняты по проекту.

=3,47*3,47=12,04 м².

Рисунок 3.2 – Грузовая площадь простенка

 

Определение ветровой нагрузки:

Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2"

Исходные данные
Ветровой район	III
Нормативное значение ветрового давления	0,373 кН/м2
Тип местности	B - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м
Тип сооружения	Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности

 

Параметры
Поверхность	Наветренная поверхность
Шаг сканирования	3 м
Коэффициент надежности по нагрузке gf	1,4
H	33,77	м

 

 

Высота (м)	Нормативное значение (кН/м2)	Расчетное значение (кН/м2)
	0,149	0,209
	0,149	0,209
	0,158	0,221
	0,185	0,259
	0,209	0,292
	0,228	0,319
	0,245	0,343
	0,261	0,365
	0,275	0,385
	0,288	0,404
	0,301	0,421
	0,313	0,438
33,77	0,315	0,442

 

Определим площадь стены А_ст рассчитываемого простенка:

= b_пр∙(h_зд-0,8)-b_ок∙h_ок∙n=3,47•(33,77-0,8)–0,5•1,51•2,11•10-

-0,5•1,51•1,21•10=89,34м²

Площадь стены на один этаж:

= b_пр∙(h_зд-0,8)-b_ок∙h_ок∙n=3,47•3–0,5•1,51•2,11-0,5•1,51•1,21=7,9м²

Рассчитаем полную нагрузку на простенок первого этажа по формуле:

N=(q_крА_гр+q_т.э.А_гр+q_перА_гр(n-1)+А_стδ_стγ_кирп+А_стδ_утеплγ_утепл

+А_стδ_{обл.кирп}γ_{обл.кирп})0,95 (3.4)

– нагрузка от совмещенной крыши, кН/м;

– грузовая площадь, м²;

q_т.э - нагрузка от технического этажа, кН/м;

– нагрузка от междуэтажного перекрытия, кН/м;

n – количество этажей;

– площадь стены, м²;

– толщина стены, м;

– объемный вес кирпича, кН/м³;

0,95 – коэффициент уровня ответственности.

N=(q_крА_гр+q_т.э.А_гр+q_перА_гр(n-1)+А_стδ_стγ_кирп)0,9=(10,186•12,04+5,15•12,04+ +6,036•12,04•9+(15,8•0.64•18+73,54•0,51•18)0.95= 1611кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок второго этажа:

N₂=(q_крА_гр+q_т.э.А_гр+q_перА_гр7+А_стδ_стγ_кирп+А_стδ_утеплγ_утепл+ +А_стδ_{обл.кирп}γ_{обл.кирп})0,9=(10,186•12,04+5,15•12,04+6,036•12,04•8+(7,9•0.64•18+ +73,54•0,51•18))0.95=1455,5кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок третьего этажа:

N₃=1300 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок четвертого этажа:

N₄=1162 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок пятого этажа:

N₅=1024 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок шестого этажа:

N₆=886 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок седьмого этажа:

N₇=748 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок восьмого этажа:

N₈=610 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок девятого этажа:

N₉=472 кН

Рассчитаем полную нагрузку на простенок десятого этажа:

N₁₀=334 кН

 

Проверяю несущую способность простенка на 1-ом этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀ равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.3)

Рисунок 3.3 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 1-го этажа.

P=q_перА_гр =6,036∙12,04=72,67 кН, (3.5)

М_э=Р(t/2-1/3c)=72,67(0,64/2-1/3∙0,12)=20.34 кНм (3.6)

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=20.34(3-0.32)/3=18.17кНм, (3.7)

М_W=W_m∙0.32=2.0461∙1.18=2.414кНм,

Мп=М + М_W=18,17+2.414=20,584кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок 3.4), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.4 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.4 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=20,584/1611=0.0127 м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_g φ R A_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2,0 МПа.

При h >30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

 

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ_с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ; определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ_ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ_с определяется по формуле:

λ_c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ_ст -2e, (3.12)

где δ_ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ_ст–2е=0,51 – 2·0,0127=0,4846 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ_с:

φ=0, 98+(1–0,98) 0,9988

φ_с=0,95+(0,98–0,95) 0,952

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

где b_пр – ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1,81·0,4846=0,877 (м²)

Коэффициент ω; для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ_ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0,0127 / 0,51 =1,024

1,024 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1611 < m_g φ R A_с ω = 1·0,975·2000·0,877·1,024=1751 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1751/1611=1,086

 

Проверяю несущую способность простенка на 2-ом этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀ равной высоте этажа Н (см. рисунок 2.5)

 

Рисунок 3.5 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 2-го этажа.

P=q_перА_гр =6,036∙12,04=72,67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72,67(0,64/2-1/3∙0,12)=20.34 кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=20.34(3-0.32)/3=18.17кНм,

М_W=W_m∙0.32=2.0461∙1.18=2.414кНм,

Мп=М + М_W=18.17+2.414=19,584кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок 3.6), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.6 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.6 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=19,584/1455.5=0.0134м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_g φ R A_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h >30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

 

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ_с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ; определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ_ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ_с определяется по формуле:

λ_c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ_ст -2e, (3.12)

где δ_ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ_ст–2е=0,51 – 2·0,0134=0,4832 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ_с:

φ=0, 98+(1–0,98) 0,9988

φ_с=0,95+(0,98–0,95) 0,956

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

где b_пр – ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1,81·0,4832=0,874 (м²)

Коэффициент ω; для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ_ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0,0134 / 0,51 =1,026

1,026 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1455.5 < m_g φ R A_с ω = 1·0,975·2000·0,874·1,026=1748,6 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1748,6/1455,51=1,2

 

Проверяю несущую способность простенка на 3-eм этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀ равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.7)

 

Рисунок 3.7 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 3-го этажа.

P=q_перА_гр =6,036∙12,04=72,67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72,67(0,51/2-1/3∙0,12)=15.62 кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=15.62(3-0.32)/3=13.9кНм,

М_W=W_m∙0.32=2.0461∙1.18=2.414кНм,

Мп=М + М_W=13.9+2.414=16,314кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок 3.8), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.8 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.8 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=16,314/1300=0.0125 м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_g φ R A_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h >30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

 

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ_с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ; определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ_ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ_с определяется по формуле:

λ_c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ_ст -2e, (3.12)

где δ_ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ_ст–2е=0,51 – 2·0,0125=0,485 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ_с:

φ=0, 98+(1–0,98) 0,9988

φ_с=0,95+(0,98–0,95) 0,955

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

где b_пр – ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1,81·0,485=0,877 (м²)

Коэффициент ω; для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ_ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0,0125 / 0,51 =1,024

1,024 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1300 < m_g φ R A_с ω = 1·0,9769·2000·0,877·1,024=1754,6 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1754,6/1300=1,35

 

Проверяю несущую способность простенка на 4-oм этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀ равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.10)

Рисунок 3.10 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 4-го этажа.

P=q_перА_гр =6,036∙12,04=72,67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72,67(0,51/2-1/3∙0,12)=15.62 кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=15.62(3-0.32)/3=13.9кНм,

М_W=W_m∙0.32=2.22∙0.62=1.3764кНм,

Мп=М + М_W=13.9+1.3764=15,27кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок 3.11), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.11 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3.11 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=15,27/1162=0.0131 м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_g φ R A_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h >30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

 

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ_с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ; определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ_ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ_с определяется по формуле:

λ_c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ_ст -2e, (3.12)

где δ_ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ_ст–2е=0,51 – 2·0,0131=0,484 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ_с:

φ=0, 98+(1–0,98) 0,9988

φ_с=0,95+(0,98–0,95) 0,9522

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (3.13)

где b_пр – ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1,81·0,484=0,876 (м²)

Коэффициент ω; для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(3.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ_ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0,0131 / 0,51 =1,025

1,02 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1162 < m_g φ R A_с ω = 1·0,975·2000·0,876·1,025=1750 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1750/1162=1,5

 

Проверяю несущую способность простенка на 5-oм этаже

Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку на двух опорах с расчетной длиной l₀ равной высоте этажа Н (см. рисунок 3.12)

 

Рисунок 3.12 – К расчету простенка

Величина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 5-го этажа.

P=q_перА_гр =6,036∙12,04=72,67 кН,

М_э=Р(t/2-1/3c)=72,67(0,51/2-1/3∙0,12)=15.62 кНм

А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)

М=М_э(Н-h₁)/H=15.62(3-0.32)/3=13.9кНм,

М_W=W_m∙0.32=2.45∙0.62=1.52кНм,

Мп=М + М_W=13.9+1.52=15,42кНм

Наиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное по низу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, который определяется от воздействия реакций перекрытия и ветровой нагрузки (рисунок 3.13), расположенного непосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.

Рисунок 3.13 – Нагрузка от перекрытия на стену

Из рисунка 3,13 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: по внутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получается треугольник). При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центре тяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3c) от центра тяжести стены.

В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно, продольная сила прикладывается с эксцентриситетом е₀=М/N₃=15,42/1024=0.015 м. (3.8)

Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формуле

N≤ m_g φ R A_с ω,

Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки 100: R=2.0 МПа.

При h >30см по [7] коэффициент m_g =1.

Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:

, (3.9)

 

где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый для расчетной высоты элемента l₀ , по таблице 18 [7];

φ_с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элемента Н, по таблице 18 [7].

Гибкость элемента λ; определяем по формуле:

, (3.10)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента;

δ_ст–толщина стены.

.

Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λ_с определяется по формуле:

λ_c= , (3.11)

где l ₀ – расчетная высота (длина) элемента, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая по формуле:

h_c= δ_ст -2e, (3.12)

где δ_ст – толщина стены, м;

е – эксцентриситет, м.

=δ_ст–2е=0,51 – 2·0,015=0,48 (м).

.

По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φ_с:

φ=0, 98+(1–0,98) 0,9988

φ_с=0,95+(0,98–0,95) 0,953

Площадь сечения элемента находится по формуле:

А_с=b_прh_с, (2.13)

где b_пр – ширина простенка, м;

h_c – высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.

А_с=1,81·0,48=0,8688 (м²)

Коэффициент ω; для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:

(2.14)

где е – эксцентриситет, м;

δ_ст – толщина стены, м.

ω = 1 + 0,015 / 0,51 =1,03

1,03 – условие выполняется.

Проверяем по формуле 2.1:

N =1024 < m_g φ R A_с ω = 1·0,976·2000·0,8688·1,03=1746 (кН)

Условие выполняется.

k_з=1746/1024=1,7

Этаж	Kз
	1,086
	1,2
	1,35
	1,5
	1,7

Вывод: Наиболее нагруженный простенок находится на первом этаже.