Несинусоидальность напряжения. Расчет коэффициента искажения синусоидальности кривой напряжения и оценка его допустимости

При подключении к сети нелинейных приемников электроэнергии возникают токи высших гармоник. Токи высших гармоник, протекая по элементам сети, вызывают падения напряжения в сопротивлениях этих элементов, которые, накладываясь на основную синусоиду напряжения, приводят к искажению формы кривой напряжения. Несинусоидальность напряжения сети принято характеризовать коэффициентом искажения синусоидальности кривой напряжения.

Наиболее распространенные электроприемники, порождающие несинусоидальность напряжения сети:

• вентильные преобразователи;

• дуговые электропечи;

• разрядные лампы;

• установки электродуговой сварки.

Коэффициент искажения синусоидальности кривой напряжения определяется как

%, (5.1)

где – фазное номинальное напряжение сети (напряжение первой гармоники при ); – напряжение п - й гармоники; - номер гармоники.

Количество и номер гармоник зависит от вида нелинейной нагрузки. Для вентильных преобразователей 6-фазной схемы выпрямления напряжения учитываются гармоники 5, 7, 11, 13, для
12-фазной схемы выпрямления – 11, 13, 23, 25. Номера гармоник более высокого порядка определяются по выражению

, (5.2)

где - последовательный ряд чисел; – число фаз выпрямления.

Для дуговых сталеплавильных печей учитываются гармоники
2, 3, 4, 5, 6, 7, для разрядных ламп – 3, 5.

При оценке коэффициента искажения не учитываются гармоники, для которых значение напряжения не превышает 0,1 %.

Допустимые значения коэффициента искажения синусоидальности кривой напряжения приведены в табл. 1.

 

Таблица 5.1

Нормально допустимое значение при Uном сети, кВ	Предельное допустимое значение при Uном сети, кВ
0,38	6-20		110-330	0,38	6-20		110-330
8,0	5,0	4,0	2,0	12.0	8,0	6,0	3,0

 

При расчете коэффициента искажения синусоидальности кривой напряжения исходят из представления нелинейных нагрузок в виде элементов, генерирующих токи п -й гармоники, и расчет ведется по схемам замещения, параметры которых изменяются для каждой гармоники в соответствии с ее порядковым номером. При этом сопротивления элементов схем замещения для п -й гармоники определяются по выражениям:

• сопротивление трансформатора –

, (5.3)

• сопротивление двигателя –

, (5.4)

• сопротивление системы –

, (5.5)

• сопротивление реактора –

, (5.6)

• сопротивление батареи конденсаторов –

, (5.7)

• сопротивление нагрузки –

, (5.8)

• сопротивление ЛЭП –

. (5.9)

Напряжение п - й гармоники

, (5.10)

где – токовая нагрузка п – й гармоники;

– сопротивление схемы замещения п – й гармоники.

Токовая нагрузка п -й гармоники ДСП определяется по выражению

– для одной печи

, (5.11)

где – номинальный ток печного трансформатора; – номер гармоники;

– для группы печей одинаковой мощности

, (5.12)

где N – количество печей одинаковой мощности;

– для группы печей разной мощности

, (5.13)

Для установок дуговой и контактной сварки переменного тока токовая нагрузка п – ной гармоники определяется по формулам:

– для одной сварочной установки

, (5.14)

где – мощность сварочного трансформатора; – коэффициент загрузки трансформатора; – номер гармоники.

– для группы сварочных установок

, (5.15)

где N – число сварочных установок; – номинальный ток п -й гармоники для i - й установки.

Для дуговой сварки постоянного тока учитываются гармоники 5, 7, 11. При этом для одной сварочной установки

, (5.16)

где – первичный ток сварочной установки.

Для группы сварочных установок

, (5.17)

где N – число сварочных установок.

При проверке возможности работы батарей конденсаторов в сети с высшими гармониками необходимо, чтобы эквивалентный ток всех гармоник, проходящий через БК, в данном режиме не превышал допустимого тока БК:

, (5.18)

где ;

– номинальный ток батареи конденсаторов.

В сети, содержащей индуктивность и емкость, возможен резонанс токов, если

, (5.19)

откуда определяется номер гармоники n, на которой возможен резонанс токов.