Аэротенки с флотационным разделением иловой смеси для очистки городских сточных вод

2.26. Для очистки городских сточных вод взамен вторичных отстойников применяются аэротенки с флотационным разделением иловой смеси с одноступенчатой схемой флотации.

Применение напорной флотации для разделения иловойсмеси приводит к значительному сокращению объема сооружений.

В данных условиях возможно применение горизонтального флотационного илоотделителя (рис. 18), который совмещается с аэротенком обычной конструкции, откуда иловая смесь во флотационный резервуар поступает самотеком. Туда же через распределительную систему вводится предварительно насыщенная воздухом под давлением вода. Комплекс (пузырек воздуха-флокула) активного ила поднимается на поверхность флотационного резервуара, образуя слой сфлотированного ила.

Рис. 18. Схема горизонтального флотационного илоотделения

1 - подача иловой смеси; 2 - лоток для сбора сфлотированного ила; 3 - скребковый механизм для удаления сфлотированного ила; 4 - подвесная перегородка; 5 - водослив; 6 - лоток осветленной воды; 7 - флотационный резервуар; 8 - распределительная система насыщенной воздухом воды

Осветленная вода отводится из нижней части флотационного резервуара с помощью дырчатой трубы или через зазор под подвесной стенкой через регулируемый водослив в канал осветленной воды, а затем по трубопроводу в контактные резервуары.

Сфлотированный ил скребком удаляется с поверхности флотационного резервуара в лоток, откуда циркулирующая часть активного ила возвращается в аэротенк, а избыточная часть направляется на дальнейшую обработку.

Для получения насыщенной воздухом воды часть осветленной воды подводится к насосу (рис. 19). С помощью насоса вода под давлением подается в напорный бак. Туда же компрессором подводится сжатый воздух. В напорном баке воздух растворяется в воде практически до полного ее насыщения. Насыщенная воздухом вода по трубопроводу подводится к распределительной системе флотационного резервуара (см. рис. 18).

Рис. 19. Схема узла насыщения рециркулирующей части осветленной воды

1 - трубопровод отвода насыщенной воздухом воды; 2 - напорный бак; 3 - компрессор; 4, 11 - обратный клапан; 5 - вентиль; 6, 9 - расходомер; 7 - манометр; 8 - эжектор; 10 - клапан регулирующий; 12 - насос; 13 - предохранительный клапан; 14 - уровнемер; 15 - трубопровод опорожнения

2.27. Флотационный резервуар рассчитывается на суммарный расход сточной воды, рециркулирующего ила и насыщенной воздухом воды. Время пребывания суммарного расхода принимается равным 40 мин.

Узел насыщения (напорный бак, насос, компрессор) и трубопроводы подачи и распределения насыщенной воздухом воды рассчитываются из условия обеспечения давления насыщения 0,6-0,9 МПа, продолжительности насыщения - 3-4 мин и расхода насыщенной воздухом воды в зависимости от давления и рабочей дозы ила (табл. 16). Расход воздуха составляет 20-30 % расхода насыщаемой воды при давлении 0,6-0,9 МПа соответственно.

Таблица 16

Давление насыщения,	Расход насыщенной воздухом воды QН в % от объема иловой смеси Qис при дозе ила ai г/л
МПа
0,6
0,9	7,5		12,5		17,5

Примечание. Для промежуточных значений давления насыщения расход воды определяется интерполяцией.

Степень осветления очищенных сточных вод зависит от удельного расхода воздуха и следовательно, от давления насыщения. При удельном расходе воздуха 4-6 л/кг сухого вещества ила содержание взвешенных веществ в осветленной воде не превышает 15 мг/л; при удельном расходе воздуха 9-10 л/кг сухого вещества ила - не более 5 мг/л.

Флотационные резервуары в плане могут быть прямоугольными, а при реконструкции существующих отстойников - круглыми с радиальным движением воды.

Конструктивные параметры прямоугольных резервуаров: рабочая глубина 2-4м, общая высота на 0,4-0,5 м больше глубины.

Отношение ширины к длине от 1:3 до 1:5. При ширине более 3 м рекомендуется установка продольных (ненесущих) перегородок для обеспечения равномерного движения воды и работы скребковых механизмов.

Расстояние под подвесной перегородкой определяется из условия движения воды в этом сечении со скоростью в пределах 0,8-1,2 м/с.

Объемы аэротенков принимаются в соответствии с п. 6.143 СНиП 2.04.03-85. При определении периода аэрации, удельную скорость окисления надлежит принимать по табл. 17, дозу активного ила по табл. 18.

Таблица 17

БПКполн, мг/л	Удельная скорость окисления r, мг×БПКполн /(г×ч), при дозе активного ила ai, г/л
	19,2	17,3	16,11	14,9	13,7	12,7
	23,5	21,4	19,7	18,4	17,3	15,9
	27,6	25,5		22,5		19,5
	31,6	29,7		26,7	25,2	23,4
	33,8	32,1	30,7	29,4	27,6	25,9
	35,2	33,8	33,1	31,3	29,9	28,1

Таблица 18

Показатель	БПКполн, мг/л
Доза ила а, г/л
Степень рециркуляции	0,11	0,16	0,20	0,25	0,30	0,36

Расход рециркуляционного ила при концентрации сфлотированного ила 30 г/л может быть принят по табл. 18.

Перекачку активного ила рекомендуется осуществлять эрлифтами. Для определения количества воздуха, необходимого для перекачки активного ила, ориентировочно можно принять расход воздуха 1 м³/м³ ила.

Прирост ила в схеме полной биологической очистки следует приниматьпо СНиПу по аналогии с окситенками.

Пример расчета аэротека с флотационным разделением иловой смеси для городских сточных вод

2.28. Исходные данные: расход сточных вод q_w = 4160 м³/ч; БПК_полн начальное и конечное L_еn,ai 200 мг/л, L_ex = 15 мг/л; содержание взвешенных веществ начальное и конечное 150 и 15 мг/л соответственно.

Период аэрации, ч:

t_atm = (200-15)/5 (1 - 0,25) 24 = 2,06,

где принимается r по табл. 17, и а - по табл. 18.

Объем аэротенков

W_ai =4160×2,06 = 8600 м³.

Расход воздуха на аэрацию рассчитаем, по формуле (61) СНиП 2.04.03-85 при q₀q_h = 1,1 мг/мг, K₁K _т = 2; при f _аэр/ F _аэр = 0,5; K₂K _г/л = 2,52; при h_ha = 4 м, K _т K _т = 1, K_зK _кв = 0,85, С_а = 10,8 мг/л, С_о = 2 мг/л,

м³/м³.

Расход воздуха Q _air = 5,4×4160 = 22500 м³/ч.

Интенсивность аэрации

J_a = q_aH_a / t_air = 5,4×4/2,06 = 10,5 м³/(м²×ч),

что выше J_{a min}.

Циркуляционный расход q_r = 20 % от q_w (табл.18); Q_r = 4160´0,2 = 832 м³/ч.

Расход иловой смеси Q_ис = 4160+832 = 4992 м³/ч.

Расход насыщенной воздухом осветленной сточной воды Q_н определяется по табл.16. При а_i = 5 г/л и давлении насыщения 0,6 МПа Q_н = 19 % от Q_ис

Q_н = 4992×0,19 = 950 м³/ч.

Расход Q_ф, м³/ч, через флотационный резервуар

Q_ф = 4992 + 950 = 5942.

Объем флотационного W_ф, м³, резервуара при времени пребывания 40 мин

W_ф = 5942 = 3960.

Рабочий объем напорного бака принимается равным 50м³. Общий объем сооружений W_c, м³, биологической очистки:

W_c = 8600 + 3960 + 50 = 12610.

Насос подбирается на производительность 950 м³/ч и напор 0,6 МПа.

Компрессор подбирается на производительность 190 м³/ч и давление 0,6 МПа.