Расчет прочности колонны. Расчет произведен согласно пункту 3.64 [5], где для сжатых элементов из тяжелого бетона классов B15 – B40 на действие продольной силы

 

Расчет произведен согласно пункту 3.64 [5], где для сжатых элементов из тяжелого бетона классов B15 – B40 на действие продольной силы, приложенной с эксцентриситетом, принятым согласно пункту 3.50 [5], равным случайному ,при допускается пользоваться формулой

, где

Коэффициенты и принимаются из соотношения ( / N =0,985) и (l / h = 4,8 / 0,4 = 12) в соответствии с таблицами 26 и 27 [5].

= 0,861; = 0,881

(здесь )

Уменьшаем класс бетона до В15.

=8,5 (МПа)

Уменьшаем размеры сечения 350(мм)*350(мм)

Уменьшаем размеры сечения 300(мм)*300(мм)

Делаем проверку

условие выполняется

4Ø20().

 

3.4 Конструирование колонны

 

Колонна армируется пространственным каркасом, образованным из плоских сварных каркасов. Диаметр продольной арматуры, определенный расчетом, 20 мм, суммарная площадь в сечении элемента принята равной = 12,56 (см²). Продольная арматура - 4Ø20, AIII.

Диаметр поперечной арматуры определяется по условиям свариваемости, исходя из диаметра продольной

В качестве поперечной принята арматура класса AI диаметром 6 мм.

Шаг поперечной арматуры принят из условий

S 20 d (d – диаметр продольной арматуры) S 20 20 = 400 (мм)

S 400 (мм)

S = 400 (мм)

Конструирование коротких консолей осуществлялось в соответствии с пунктом 5.77 пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов.

 

 

4 РАСЧЕТ ОСАДОК ФУНДАМЕНТОВ МЕТОДОМ ПОСЛОЙНОГО СУММИРОВАНИЯ

 

При расчете осадки метом послойного суммирования, находим дополнительное среднее давление, распределенное по подошве фундамента .

Площадь подошвы фундамента .

Для нахождения ширины фундамента была построена призма, b = 180 (мм).

Высота одного слоя сжимаемой толщи

С учетом, удельного веса грунта для крупного песка g = 26,6 (кН / м³), ,

,

построены эпюры природных и дополнительных давлений (рисунок 2). Данные, необходимые для построения эпюр представлены в таблице 2 (значения σ в кН/м²)

 

Таблица 2

 

0,72	0,8	0,8	19,152
1,44	1,6	0,449	38,304	107,76
2,16	2,4	0,257	57,456	61,68
2,88	3,2	0,160	76,608	38,4
3,6		0,108	95,76	25,92
4,32	4,8	0,077	114,912	18,48

 

 

Осадки фундамента находим, как

Здесь b = 0,8; = 50(МПа)

Предельная допустимая величина осадки фундамента, определенная в соответствии с приложением 4 [2] не превышает осадки фундамента , определенной методом послойного суммирования.

Рисунок 2.

 

 

ЛИТЕРАТУРА

 

1. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. 80c.

2. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений / Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. 48c.

3. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 35с.

4. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов / ЦИТП Госстроя СССР, 1990. Часть 1. 185c; Часть 2. 142c.

5. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры / ЦИТП Госстроя СССР, 1989. 192c.

6. Байков В.Н., Сигалов А.Э. Железобетонные конструкции: Общий курс: Учебник для вузов. 5 – е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1991. 767с.

7. Расчет прочности по наклонным сечениям изгибаемых элементов: Методические указания для самостоятельной работы студентов по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции» / Составитель Селютина Л.Ф. Петрозаводск, 1993. 32с.