Аннотация статей.

 

Нормативно-правовые акты:

 

1. Федеральный закон РФ от 19.05.1995 г. № 82-ФЗ «Об общественных объединениях» (в ред. от 20.07.2012 г.) // СЗ РФ от 22.05.1995 г. № 21. Ст. 1930.

2. Федеральный закон от 08.12.1995 г. № 193-ФЗ «О сельскохозяйственной кооперации» (в ред. от 3.12.2011 г.) // СЗ РФ от 11.12.1995 г. № 50. Ст. 4870.

3. Федеральный закон РФ от 26.12.1995 г. № 208-ФЗ «Об акционерных обществах» (в ред. от 29.12.2012 г.) // СЗ РФ от 01.01.1996 г. № 1. Ст. 1.

4. Федеральный закон РФ от 12.01.1996 г. № 7-ФЗ «О некоммерческих организациях» (в ред. от 11.02.2013 г.) // СЗ РФ от 15.01.1996 г. № 3. Ст. 145.

5. Федеральный закон РФ от 08.05.1996 г. № 41-ФЗ «О производственных кооперативах» (в ред. от 30.11.2011 г.) // СЗ РФ от 13.05.1996 г. № 20. Ст. 2321.

6. Федеральный закон РФ от 26.09.1997 г. № 125-ФЗ «О свободе совести и о религиозных объединениях» (с изм. от 05.12.2012 г.) // СЗ РФ от 29.09.1997 г. № 39. Ст. 4465.

7. Федеральный закон РФ от 08.02.1998 г. № 14-ФЗ «Об обществах с ограниченной ответственностью» (в ред. от 29.12.2012 г.) // СЗ РФ от 16.02.1998 г. № 7. Ст. 785.

8. Федеральный закон РФ от 14.11.2002 г. № 161-ФЗ «О государст­венных и муниципальных унитарных предприятиях» (в ред. от 03.12.2012 г.) // СЗ РФ от 02.12.2002 г. № 48. Ст. 4746.

9. Федераль­ный закон РФ от 04.05.2011 г. № 99-ФЗ «О лицензировании отдельных видов деятельности» (в ред. от 04.03.2013 г.) // СЗ РФ от 09.05.2011 г. № 19. Ст. 2716.

10. Постановление Пленума Верховного Суда и Пленума Высшего Арбит­ражного Суда РФ от 01.07.1996 г. № 6/8 «О некоторых вопросах, связанных с применением части первой ГК РФ» // Вестник ВАС РФ. 1996. № 9. С. 1.

 

Литература:

 

11. Богданов Е.В Сущность и ответственность юридического лица // Государство и право. 1997. № 10. С.Гражданское право: Учебник / Под ред. С.П. Гришаева. – М.: Юристъ, 2013. – 484 с.

12. Гражданское право: Учебник. В 3-х т. Т. 1 / Под ред. А.П. Сергеева, Ю.К. Толстого. – М.: Проспект, 2011. – 776 с.

13. Гражданское право: Учебник / Под ред. З.И. Цыбуленко. – М.: Юристъ, 2012. – 464 с.

14. Зенин И.А. Гражданское право РФ: Учебник. – М.: МГУЭСИ, 2005. – 362 с.

 

[1] Гражданский кодекс РФ: часть вторая от 26.01.1996 г. № 14-ФЗ, часть третья от 26.11.2001 г. № 146-ФЗ, № 32, ст. 3301; от 29.01.1996 г., № 5, ст. 410; от 03.12.2001 г., № 49, ст. 4552; от 25.12.2006 г., № 52 (часть I), ст. 5496.

[2] Глоссаторы — юристы (доктор права или студенты), занимавшиеся римским правом в средневековой Европе.

[3] Гражданское право: Учебник. В 3-х т. Т. 1 / Под ред. А.П. Сергеева, Ю.К. Толстого. – М.: Проспект, 2011. С. 141.

[4] Там же.

[5] Богданов Е.В Сущность и ответственность юридического лица // Государство и право. 1997. № 10. С.

[6] Зенин И.А. Гражданское право РФ: Учебник. – М.: МГУЭСИ, 2005. – 362.

[7] Пункт 19 постановления Пленума Верховного Суда и Пленума Высшего Арбит­ражного Суда РФ от 01.07.1996 г. № 6/8 «О некоторых вопросах, связанных с применением части первой ГК РФ» // Вестник ВАС РФ. 1996. № 9. С. 1.

[8] Федераль­ный закон РФ от 04.05.2011 г. № 99-ФЗ «О лицензировании отдельных видов деятельности» (в ред. от 04.03.2013 г.) // СЗ РФ от 09.05.2011 г. № 19. Ст. 2716.

[9] Гражданское право: Учебник / Под ред. З.И. Цыбуленко. – М.: Юристъ, 2012. – 464 с.

 

[10] Федеральный закон РФ от 08.02.1998 г. № 14-ФЗ «Об обществах с ограниченной ответственностью» (в ред. от 29.12.2012 г.) // СЗ РФ от 16.02.1998 г. № 7. Ст. 785.

 

[12] Федеральный закон РФ от 26.12.1995 г. № 208-ФЗ «Об акционерных обществах» (в ред. от 29.12.2012 г.) // СЗ РФ от 01.01.1996 г. № 1. Ст. 1.

[13] Федеральный закон РФ от 08.05.1996 г. № 41-ФЗ «О производственных кооперативах» (в ред. от 30.11.2011 г.) // СЗ РФ от 13.05.1996 г. № 20. Ст. 2321.

[14] Федеральный закон от 08.12.1995 г. № 193-ФЗ «О сельскохозяйственной кооперации» (в ред. от 3.12.2011 г.) // СЗ РФ от 11.12.1995 г. № 50. Ст. 4870.

[15] Федеральный закон РФ от 14.11.2002 г. № 161-ФЗ «О государст­венных и муниципальных унитарных предприятиях» (в ред. от 03.12.2012 г.) // СЗ РФ от 02.12.2002 г. № 48. Ст. 4746.

[16] Статья 2 (п. 3) Федерального закона РФ от 12.01.1996 г. № 7-ФЗ «О некоммерческих организациях» (в ред. от 11.02.2013 г.) // СЗ РФ от 15.01.1996 г. № 3. Ст. 145.

[17] Федеральный закон РФ от 19.05.1995 г. № 82-ФЗ «Об общественных объединениях» (в ред. от 20.07.2012 г.) // СЗ РФ от 22.05.1995 г. № 21. Ст. 1930.; Федеральный закон РФ от 12.01.1996 г. № 10-ФЗ «О профессиональных союзах, их правах и гарантиях деятельности» (в ред. от 28.12.2010 г.) // СЗ РФ от 15.01.1996 г. № 3. Ст. 148.

[18] Федеральный закон РФ от 26.09.1997 г. № 125-ФЗ «О свободе совести и о религиозных объединениях» (с изм. от 05.12.2012 г.) // СЗ РФ от 29.09.1997 г. № 39. Ст. 4465.

[19] Статья 8 (ч. 5 п. 3) Федерального закона РФ от 12.01.1996 г. № 7-ФЗ «О некоммерческих организациях» (в ред. от 11.02.2013 г.) // СЗ РФ от 15.01.1996 г. № 3. Ст. 145.

[20] Статья 10 (п. 1) Федерального закона РФ от 12.01.1996 г. № 7-ФЗ «О некоммерческих организациях» (в ред. от 11.02.2013 г.) // СЗ РФ от 15.01.1996 г. № 3. Ст. 145.

Вывод.

Правильное представление о последствиях болезни имеет принципиальное значение для понимания сути медицинской реабилитации и направленности реабилитационных воздействий.

Оптимальным является устранение или полная компенсация повреждения путем проведения восстановительного лечения. Однако это не всегда возможно, и в этих случаях желательно организовать жизнедеятельность больного таким образом, чтобы исключить влияние на неё существующего анатомического и физиологического дефекта. Если при этом прежняя деятельность невозможна или отрицательно влияет на состояние здоровья, необходимо переключение больного на такие виды социальной активности, которые в наибольшей степени будут способствовать удовлетворению всех его потребностей.

Средства, которые применяются на этапах реабилитации, взаимно дополняют и усиливают позитивные эффекты их применения. Программа реабилитации позволяет максимально восстановить качество жизни в оптимально короткие сроки.

Список использованной литературы:

1.http://www.belych.ru/index.php/2009-10-02-07-45-08/109-2010-01-29-19-09-52

2.Бахтин Л.Н. Общие положения о реабилитации больных // Современные средства и методы физической реабилитации больных и лиц с нарушениями опорно-двигательной системы и травматизм. - СПб, 1997. - С.7-33.

3.Каптелин И.О. Лебедева И.П. Лечебная физкультура в системе медицинской реабилитации. - М., 1995.

4.НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ФИЗИЧЕСКОГО ВОСПИТАНИЯ И СПОРТА УКРАИНЫ.Реферат.Тема: Методы, средства, задачи физической реабилитации

Студент 3 курса

Группа №33а

Перижок Руслан

5.Данилов Ю.Е. Современные проблемы медицинской и социальной реабилитации. - М., 1979.

6.http://www.vita-alpha.ru/?cat=pages&id=186

7.Зациорский В.М., Арунин А.С., Селуянов В.Н. Биомеханика двигательного аппарата человека. - М., 1981.

8.Коган О.Г. Реабилитация больных при травмах позвоночника и спинного мозга. - М.: Медицина, 1975.

9.Руднев В.А. Функциональная диагностика и восстановление произвольных движений при патологии центральной нервной системы. - Красноярск: КГУ, 1982.

Аннотация статей.

1. Белоус В.Ю. - Дуговая сварка в узкий зазор титановых сплавов.

Проанализирован опыт практического применения сварки в узкий зазор конструкций из титана и титановых сплавов. Показаны преимущества указанного способа сварки. Отмечена перспективность применения магнитных способов управления сварочной дугой.

 

2. Глинер Р. Е. - Технологичность сварки современной высокопрочной листовой стали.

Приведен обзор информационных материалов по технологичности сталей Domex и Docol, выпускаемых фирмой SSAB TunnplatAB (Швеция).

 

3.08.12-63.18. Развитие холодных трещин при сварке низколегированных высокопрочных сталей / Михайлов В. Е. (191002, г. Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9, ipp@sarft. spb. ru) // Проблемы ресурса и безопасной эксплуатации материалов: Сборник трудов 13 Международной научно-технической конференции, Санкт-Петербург, 24-27 окт., 2007. - СПб, 2007. - С. 331-335. - Рус.

Испытывали жесткие пробы из стали 14Х2ГМР, заваренные электродами УОНИ 13/45. Уровень содержания водорода в шве примерно 3 см/100 г, определенный глицериновым методом. Трещина зарождается в корне шва, в дальнейшем трещина может идти по зоне термического влияния или по шву. Пластические деформации на поверхности образца в вершине магистральной трещины принимают вид „крыльев“, которые при выходе трещины из середины образца как бы „смыкаются“. Более детальное изучение кинетики развития трещины показывает, что имеется сильно локализованное пластическое течение, которое можно наблюдать в оптическом микроскопе. Проведен численный расчет кинетики распределения водорода с учетом влияния пластической деформации на диффузионную подвижность атомов водорода по Satoh K., Terasaki T. и Yamashita Y. Установлено, что независимо от температуры среды максимум концентрации водорода наблюдается на границе сплавления в средней части сварного соединения. В корне сварного соединения наблюдается локальный максимум, который сглаживается с течением времени. Понижение температуры среды замедляет этот процесс на несколько порядков. Проводили экспериментальное исследование распределения водорода в окрестности концентратора напряжений в виде надреза и трещины при изгибе пластины, размером 40×7×2 мм методом локального масс-спектрометрического анализа с лазерным зондом. Исходя из распределения водорода в окрестности трещины, и, учитывая тот факт, что водород вызывает сильное локализованное пластическое течение (без водорода такого явления не наблюдается), можно предположить следующее. Подвижный (диффузионный водород) перераспределяясь под действием градиентов напряжений и десорбируя из образца, способствует локализации микродеформаций сначала перед вершиной конструктивного или другого концентратора напряжений, являющегося очагом разрушения. Затем таким же образом, действует по мере роста магистральной трещины, скапливаясь перед его вершиной. Библ. 2.

 

 

4. В.А. Фролов д-р техн. наук., Е.В. Никитина канд. Техн. Наук «Мати» РГТУ им. К.Э.Циолковского. - Исследование причин потери герметичности при аргоннодуговой сварке сплавов ВАЛ16 и 1420.

При исследовании влияния изотеpмического нагpева (на воздухе и в ингибиpующей пpоцесс окисления сpеде) на выделениегазов в литых пластинах из сплава ВАЛ16 установлено, что обpазование оксидной пленки пpедотвpащает пpоpыв газов и жидкой фазы чеpез повеpхностный слой пластин.Пpичиной наpушения геpметичности в высокотемпеpатуpной области зоны теpмического влияния (ВТО ЗТВ) сплава ВАЛ16 является протекание динамических пpоцессов — течение газов и жидкой фазы вследствие гpадиента давлений из ВТО ЗТВ в металл шва. Для снижения уpовня подобных дефектов пpедлагается использовать сопла с большим диаметpом на сpезе; в качестве защитной сpеды использовать аpгон с добавками сеpнистого газа (1—5 %) или гексафтоpидасеpы (0,5—3 %).

 

5.08.05-63.31. Начальное плавление в частично расплавленной зоне при дуговой сварке магниевого сплава AZ91D. Incipient melting in partially melted zone during arc welding of AZ91D magnesium alloy / Zhu Tianping, Chen Zhan W., Gao Wei // Mater. Sci. and Eng. A. - 2006. - 416, № 1-2. - С. 246-252. - Англ.

Проведены сварочные и имитационные эксперименты по изучению механизма плавления в частично расплавленной зоне при дуговой сварке магниевого сплава AZ91D. В свариваемых образцах соблюдено относительно укороченное сопряжение частично расплавленной и нерасплавленной зон, что подтверждено быстрой скоростью плавления α+β-эвтектики и низкой скоростью распада β-фазы перед плавлением с помощью имитационных экспериментов. Изучение скоростей нагрева сварочных и имитационных экспериментов вместе с анализом металлографии позволило утверждать, что фактически нет „критической скорости нагрева“, а частичное плавление всегда может иметь место при сварке.

6.Саpаев Ю. Н., Безбоpодов В. П., Селиванов Ю. В. - Влияние pежимов pучной дуговой сваpки на хаpактеp коppозионного pазpушения в кислых сpедах сваpных соединений стали 12Х18Н10Т.

 

Использование импульсного pежима пpи pучной дуговой сваpке обеспечивает фоpмиpование мелкозеpнистой стpуктуpы металла шва и сокpащение области сенсибилизации, а также повышает коppозионную стойкость сваpного соединения в кислой коppозионной сpеде. Pучная дуговая сваpка модулиpованным током может быть pекомендована пpи изготовлении обоpудования, используемого в химической и pадиохимической отpаслях пpомышленности и для пеpеpаботки облученного ядеpного топлива.

 

7.Исследование и совершенствование технологического процесса формирования структуры сварных соединений и высоконагруженных конструкций из титанового сплава ВТ20: Автореф. дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук / Демышев П. Г. - Комс. на Амуре гос. техн. ун-т, Комсомольск-на-Амуре, 2007. - 24 с.: ил. - Рус.

Выявлены закономерности влияния величины вольфрамовых включений и нерасплавленной проставки на малоцикловую усталость сварных титановых конструкций. Впервые установлена причина образования пор в металле шва из-за неполного расплавления проставки. Установлена принципиальная возможность получения высококачественного металла шва при сварки погруженным вольфрамовым электродом (СПВЭ) по необработанным кромкам, подготовленным гидроабразивным раскроем. Разработана новая технология многопроходной СПВЭ, обеспечивающая проплавление свариваемых заготовок толщиной 110-120 мм, защищенная патентом. Экспериментальными исследованиями установлено, что вид сварки оказывает влияние на механические свойства металла шва титановых конструкций: временное сопротивление разрыву для СПВЭ при статических испытаниях меньше, чем при электронно-лучевой сварке (ЭЛС), а ударная вязкость значительно выше. Электронно-микроскопическими исследованиями макро- и микроструктуры установлены размеры зон термического влияния металла шва, величина столбчатых кристаллов и размеры площади α и β-пластин по зонам металла шва, что позволило выявить причину различия значений механических свойств металла швов, выполненных СПВЭ и ЭЛС. Показано, что чем больше скорость охлаждения литого металла тем меньше α-пластины в первичном зерне и выше предел прочности у титанового сплава ВТ20. Библ. 13.

8. Хоpев А. И. - Высокопрочный титановый сплав ВТ23 и его пpименение в пеpспективных сваpных и паяных констpукциях.

Pазpаботана теоpия комплексного легиpования титановых сплавов и на ее основе — высокопpочный титановый сплав ВТ23 унивеpсального пpименения. Pезультаты сpавнения химических составов сплавов ВТ23 (Pоссия), сплавов Ti—6Al—2Sn—2Zr—2Мо—2Сr, Тi—10V—2Fе—3Al (США) и SP-700 (Тi—4,5Аl—2Мо—3V—2Fе) (Япония) показали пpеимущество сплава ВТ23, обеспечившего более высокий уpовень механических свойств сваpных соединений. Сплав ВТ23 по механическим, технологическим и экономическим хаpактеpистикам пpевосходит лучшие комплексно-легиpованные β-сплавы ВТ9, ВТ49 и VST-5-5-5-3 и в еще большей степени

β-сплав 10-2-3α.

9. Санитарно-гигиенические характеристики покрытых электродов для сварки высоколегированных сталей / Ющенко К. А., Левченко О. Г., Булат А. В., Безушко О. Н., Самойленко В. И., Мисечко В. В. // Автомат. сварка: Международный журнал. - 2007. - № 12. - С. 44-47. - Рус.; рез. англ.

Новые электроды марки АНВ-17у, АНВ-65у, АНВ-70Б и АНВ-66 по гигиеническим характеристикам находятся на уровне лучших отечественных и зарубежных аналогов. При сварке высоколегированных хромоникелевых сталей наилучшими гигиеническими характеристиками отличаются электроды с покрытием рутил-основного вида при легировании металла шва через стержень. Повышение массовой доли марганца в составе электродных стержней способствует снижению в сварочных аэрозолях (СА) содержания канцерогенного шестивалентного хрома (I класс опасности), что обусловлено его восстановлением марганцем до трехвалентного состояния (III класс опасности). С увеличением диаметра электродов и соответственно сварочного тока интенсивность образования СА повышается. Выбор и разработка новых марок электродов для сварки высоколегированных сталей должны осуществляться на основе обязательной первичной гигиенической оценки по методике МИС с учетом показателей химического состава, уровней выделений и токсичности образующихся СА. Обязательными условиями применения электродов для сварки высоколегированных хромоникелевых сталей является наличие систем местной и общеобменной механической вентиляции. Приведенные результаты гигиенической оценки электродов следует учитывать при выборе и расчете производительности систем вентиляции. Библ. 6.

 

10. Формирование структуры металла шва титановых сплавов при электронно-лучевой сварке и сварке погруженным вольфрамовым электродом / Муравьев В. И., Долотов Б. И., Демышев П. Г., Физулаков Р. А. (107076, г. Москва, Стромынский пер., 4) // Свароч. пр-во. - 2008. - № 7. - С. 28-32. - Рус.

Установлено, что для формирования металла шва при сварке погруженным вольфрамовым электродом (СПВЭ) оптимальной является кромка, образованная гидроабразивной и плазменной резкой. Изменение поверхностного слоя сформированной кромки составляет 0,5-1,0 мм при гидроабразивной резке и 1,5-2,0 мм - при плазменной, что позволяет получать качественный сварной шов с высокими механическими свойствами за счет эффекта саморафинирования при сварке тороидальным электродом. Это позволяет использовать его для изготовления ответственных титановых конструкций. Сравнительными исследованиями металла шва, полученного при сварке электрической дугой и электронным лучом всех толщин, вплоть до максимальной, установлено, что значения механических характеристик не выходят за пределы требований, предъявляемых к высоконагруженным титановым конструкциям. СПВЭ и ЭЛС по глубине проплавления и свойствами сварного соединения равнозначны, но по энергозатратам и трудоемкости СПВЭ на порядок меньше по сравнению с ЭЛС.

11. Риск образования холодных трещин при сварке конструкционных высокопрочных сталей / Махненко В. И., Позняков В. Д., Великоиваненко Е. А., Махненко О. В., Розынка Г. Ф., Пивторак Н. И. // Автомат. сварка: Международный журнал. - 2009. - № 12. - С. 5-10. - Рус.; рез. англ.

Рассмотрена математическая модель риска образования холодных трещин при сварке конструкционных высокопрочных сталей на основе распределенных данных, касающихся состояния микроструктуры, содержания диффузионного водорода и напряженного состояния в элементарных объемах в зоне сварного соединения. Показана возможность на основе предлагаемой модели более прецизионно оценить локальные условия образования холодных трещин по указанным параметрам. Библ. 3.

 

12. Разработка материала и свариваемость высокопрочных бесшовных труб. Matrial design and weldability of high strength seamless pipe / Hirata Hiroyuki, Hamada Masahiko, Arai Yuji, Kondo Kunio (P. O. Box 189, Cupertino, CA 95015-0189, USA) // The Proceedings of the 19 International Offshore and Polar Engineering Conference (ISOPE 2009), Osaka, June 21-26, 2009. Vol. 4. - Cupertino (Calif.), 2009. - С. 67-72. - Англ.

В последние годы нефте- и газопроводы прокладывают на сверхбольшой глубине под водой, вследствие чего необходимо применение труб высокой прочности. Исследовали влияние химического состава материала труб на свариваемость, особенно на твердость в зоне термического влияния. Для экспериментов использовали углеродистую сталь толщиной 20 и 30 мм. Приведены параметры режима дуговой сварки плавящимся электродом в защитном газе стыковых соединений листов и параметры режима дуговой сварки в защитном газе и сварки под флюсом кольцевых швов из сталей X80 и X90, а также результаты изучения распределения твердости, испытаний на прочность при растяжении и др. Библ. 10.

 

13. Новые нормативно-технические документы по сварке сплавов на железоникелевой и никелевой основе и ремонту отслоений двухслойных сталей / Крошкин В. А., Курило В. И. (107076, г. Москва, Стромынский пер., 4) // Свароч. пр-во. - 2007. - № 4. - С. 30-31. - Рус.

ОАО „ВНИИПТхимнефтеаппаратуры“ совместно с ОАО „ВНИИНЕФТЕМАШ“ и ОАО „НИИХИММАШ“ в 2006 г. разработал для заводов газонефтехимического машиностроения и нефтеперерабатывающих заводов два новых нормативно-технических документа по сварке и ремонту сосудов, аппаратов и трубопроводов, которые содержат необходимые дополнения к базовым НТД (ОСТ 26-291 94, 26.260.3-2001, 26.260.480-2003, СТП 26.260.486-2005, ОСТ 26-01-858-94). СТО 00220368-008-2006 „Изготовление деталей и узлов из коррозионностойких сплавов на железоникелевой и никелевой основе, разнородных соединений и двухслойных сталей с плакирующим слоем из сплавов 06ХН28МДТ, ХН65МВ и Н70МФВ-Ви. Типовой технологический процесс“. Стандарт содержит рекомендации по заготовительным операциям, холодной гибке, правке (калибровке) обечаек и штамповке днищ. Приведены режимы нагрева, выдержки и охлаждения при штамповке заготовок днищ из коррозионностойких сплавов. Отмечены особенности сварки деталей и узлов из сплавов на железоникелевой и никелевой основе. Приведены наиболее часто применяемые импортные марки сплавов и сварочные материалы - аналоги отечественных. Стандарт включает рекомендации по выбору оптимальных форм разделки свариваемых кромок, требования к сборке, последовательности, режимам и технологии аргоно-дуговой сварки, ручной дуговой сварки, автоматической сварки под флюсом. Приведены требования по сварке и термической обработке разнородных соединений. В стандарте впервые даны рекомендации по сварке разнородных соединений сплавов с теплостойкими сталями типа 12ХМ и 15Х5М, ферритными сталями 08Х13, 08Х17Т, 15Х25Т, сплавами на железоникелевой основе. Документ содержит рекомендации по контролю качества и исправлению дефектов сварных соединений. СТО 00220368-009-2006 „Ремонт отслоений плакирующего слоя из коррозионностойких сталей и сплавов, выявленных в процессе изготовления двухслойных листов и биметаллических аппаратов с основным слоем из углеродистых, низколегированных и хромомолибденовых сталей. Типовой технологический процесс“. Стандарт определяет порядок контроля отслоений, способы и подробную технологию их ремонта, включая ремонт электрозаклепками, шпоночными швами, методом наплавки, а также комбинированным методом. Даны рекомендации по выбору способов ремонта и условий их применения. В документе изложены требования к контролю качества мест ремонта отслонений. Приведены импортные аналоги отечественных основных и сварочных материалов.

 

14. Влияние переменного магнитного поля на сопротивляемость образованию холодных трещин при сварке высокопрочных сталей / Тюменцев И. Г., Полищук С. В., Савельев Н. В. (654007, г. Новокузнецк, ул. Кирова, 42) // Металлургия: новые технологии, управление, инновации и качество: Труды Всероссийской научно-практической конференции, Новокузнецк, 3-6 окт., 2006. - Новокузнецк, 2006. - С. 177-180. - Рус.

Анализу содержания водорода в металле шва и сопротивляемости образованию холодных трещин подвергали образцы из стали ЭП-56 (10Х16Н4Б), мартенситного класса, особенно склонной к водородному охрупчиванию. Сварку осуществляли путем переплава образца неплавящимся электродом в аргоне с различной влажностью (сухой - с точкой росы - 55°C, и влажный - с точкой росы +5°C), при различных режимах электромагнитного воздействия (ЭМВ). Показано, что эффективное удаление водорода из расплава за счет пондеромоторных электромагнитных сил и интенсивное реверсивное движение жидкого расплава сварочной ванны повышает сопротивляемость образованию холодных трещин при сварке в условиях ЭМВ.

 

15. Разработка технологии дуговой сварки плавящимся электродом тонкостенных конструкций из титана для удовлетворения требований NAVSEA. Developing GMA procedures for welding thin titanium structures to meet NAVSEA requirements // Weld. J. - 2007. - 86, № 7. - С. 50. - Англ.

Для соответствия требованиям Naval Sea Systems Command с целью создания конструкций морских судов был инициирован Navy ManTech-проект для разработки технологии дуговой сварки плавящимся электродом тонкостенных элементов из Ti.

Вывод:

Проблемы при сварке высокопрочных сплавов и нержавеющих сталей актуальна не только в России, но и во всем мире. Наиболее существенными учеными в России работающими над решением различных проблем при сварке являются Сараев Ю.Н., Михайлов В. Е., Фролов В.А., Демышев П.Г., Хореев А.И., Махненко В.И., Позняков В.Д.

Ученными ставятся проблемы:

1) Развитие холодных трещин.

2) Малая прочность на растяжение.

3) Пористость металла шва.

4) Качество обработки кромок под сварку.

Меры по предотвращению проблем:

1. Эффективное удаление водорода из расплава за счет пондеромоторных электромагнитных сил и интенсивное реверсивное движение жидкого расплава сварочной ванны повышает сопротивляемость образованию холодных трещин.

2. Одним методом увеличения прочности на растяжение металла является увеличение количества легирующих элементов, переходящих в металл шва из основного металла.

3. Предупреждение пористости может способствовать сокращение удельной поверхности присадочной проволоки за счет увеличения ее диаметра и уменьшения доли участия присадочного металла в образовании шва.

4. Качественная подготовка детали под сварку.

 

Задание № 2: Разработать методику эксперимента, позволяющую из двух различных режимов одного и того же способа сварки выбрать тот, который обеспечивает более высокую прочность сварного шва.

 

1. Исходные данные:

1) Общие признаки способов сварки – дуговая, автоматическая;

2) Общий признак сварного соединения – стыковое соединение;

Дополнительные данные: №13 Сталь нержавеющая, неплавящийся электрод.

 

2. Методика эксперимента:

В качестве объекта выбираем сталь 12Х18Н10Т толщиной б = 2,5мм.

2.1 Состав и свойства стали 12Х18Н10Т:

Наиболее используемая и распространённая нержавеющая сталь (нержавейка) - сталь 12Х18Н10Т - нержавеющая титаносодержащая сталь аустенитного класса. Химический состав регламентирован ГОСТ 5632-72 нержавеющих сталей аустенитного класса. Преимущества: высокая пластичность и ударная вязкость. Оптимальной термической обработкой для этих сталей является закалка с 1050^оС-1080^оС в H2O, после закалки механические свойства характеризуются максимальной вязкостью и пластичностью, невысокими прочностью и твёрдостью.

Аустенитные стали используют как жаропрочные при температурах до 600^оС. Основными легирующими элементами являются Cr-Ni. Однофазные стали имеют устойчивую структуру однородного аустенита с незначительным содержанием карбидов Ti (для предупреждения межкристаллитной коррозии. Такая структура получается после закалки с температур 1050^оС-1080^оС). Стали аустенитного и аустенитно-ферритного классов имеют относительно небольшой уровень прочности (700-850МПа).

Коррозионностойкая хромо-никелевая сталь 12Х18Н10Т с различной степенью упрочнения используется при необходимости сочетания высоких прочностных и упругих свойств металла, работающего в условиях средней агрессивности (транспортерные ленты, кузова пассажирских вагонов, диафрагмы компрессоров специальных дыхательных аппаратов, отрезных кругов для особотвердых материалов и т. д.).
Основные потребительские свойства - предел прочности и относительное удлинение стали регламентируются с известной степенью приближенности, а справочные данные не учитывают упрочняемости металла конкретного химического состава плавки и технологических параметров предшествующей обработки.

Сталь 12Х18Н10Т рекомендуется для изготовления сварных изделий, в разбавленных растворах азотной, уксусной, фосфорной кислот, растворах щелочей и солей и другие детали, работающие под давлением при температуре от 196 до +600 °С, а при наличии агрессивных сред до +350 °С. Сталь коррозионно-стойкая аустенитного класса.

Таблица 1.

Химический состав в % материала 12Х18Н10Т

C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	Cu	Прочее
до 0.12	до 0.8	до 2	9 - 11	до 0.02	до 0.035	17 - 19	до 0.3	(5 С - 0.8) Ti, остальное Fe

Таблица 2.

Механические свойства при Т=20^oС материала 12Х18Н10Т

Сортамент	Размер, мм	Напр	sв, МПа	sT, МПа	d5, %	y, %	KCU, кДж / м2	Термообработка
Поковки	до 1000							Закалка 1050 - 1100oC, вода
Лист тонкий								Закалка 1050 - 1080oC,Охлаждение вода,
Лист тонкий нагартованый			880-1080
Сортовой прокат	до 60							Закалка 1020 - 1100oC,Охлаждение воздух,
Лист толстый								Закалка 1000 - 1080oC,Охлаждение вода,
Трубы холоднодеформированные
Трубы горячедеформированные
Свариваемость
без ограничений	- сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
ограниченно свариваемая	- сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
трудносвариваемая	- для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки - отжиг