Проверка прочности.

Уточняю а и h₀

Определяю ξ_R

Т.к. x>1, то проводим уточнение

- условие выполняется.

4.4 Расчёт консоли колонны.

Операние ригеля на колонну производится через консоль шириной, равной ширине колонны. Вылет консоли l, см, определяется в зависимости от длинны операния площадки.

Q= 344,736×10³ Н – максимальная опорная реакция ригеля

b_риг= 25 см – ширина ригеля

R_b=15,3 МПа – призменная прочность бетона колонны

Δ= 50 мм – зазор между торцом ригеля и колонной

Принимаю L=20 см.

Высота консоли в опорном сечении

Расстояние, см, от грани колонны до сосредоточенной нагрузки:

L – принятый размер вылета консоли.

Изгибающий момент, Н∙см, в сечении по грани колонны

Поперечная сила Q_k= Q= 344,736×10³ Н

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирается по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%. Предварительно определя­ется:

По полученному значению α₀ (табл.7 [2]) определяется коэффициент ν, затем подсчитывается требуемая площадь сечения продольной арматуры, см² ν= 0,897

Принимаю 3 Ø 20 А–III с A_S1 = 9,426 см²

Суммарное сечение отгибов, см², пересекающие верхнюю половину отрезка L₁должно быть

Принимаю отгибы 3 Ø 10 А–III с A_S = 2,36 см²

Несущая способность отгибов, Н:

Шаг поперечных стержней назначается из условий:

S_w ≤ h/4 = 52 / 4 = 13 см

S_w ≤ 15,0 см

Принимаю S_W= 13 см

Требуемая площадь сечения одного поперечного стержня

n — число плоских каркасов

Т. к. < 1, то диаметр поперечных стержней назначаю конструктивно 6 мм

4.5 Расчёт стыка колонн первого и второго этажей.

Размеры торцевых листов в плане, см: h₁= b₁= b_k- 2 = 35 – 2 = 33 см

Размеры центрирующей прокладки, см, принимается с округлением до вели­чины, кратной 1 см:

Усилия N_ст, кН, воспринимаемое стыком колонны, определяется по формуле:

 

Распределение давления в торцевых листах принимается под углом, тангенс которого равен 1,5. При этом площадь контакта по периметру сварных швов, см²,

Площадь контакта под центрирующей прокладкой, см²,

δ = 2 см — толщина торцевого листа

Общая площадь смятия в стыке:

Усилия, передаваемые на сварные швы, кН,

Толщина сварных швов принимается с округлением до величины, кратной 0,1см:

=150 МПа – расчётное сопротивление сварного шва;

N _ш – усилие, кН:

Суммарная длина сварных швов с учётом непроваров, см:

Принимаю h _ш =0,6см

Прочность концов колонн в местах обрыва продольной арматуры обеспечива­ется дополнительными поперечными сетками косвенного армирования. При этом должно выполнятся условие [1, п.3.41]

N _ст = 1120,699×10³ Н

A _loc1 = 884 см² – площадь смятия

R_b=15,3 МПа - расчётная призменная площадь бетона

0,75 – коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по контакту колонн.

R_s,xy= 365 МПа – расчётное сопротивление арматуры сеток (А – III)

Коэффициент косвенного армирования:

n= 5 – число стержней сетки в одном направлении

A_sx= 0,126 см² – площадь сечения одного стержня сетки Ø4 В_р – I

L_x= 30 см – длина стержня сетки

S= 15 см – расстояние между сетками

Площадь сечения бетона, заключённого внутри контура сеток:

Коэффициент эффективности косвенного армирования φ определяется по формуле:

Коэффициент φ_sучитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия, определяется по формуле:

N_ст = 1120,699 кН < 1391,72 кH (19,4 %)- условие выполняется.

 

4.6 Расчёт колонны на транспортные и монтажные воздействия.

Значение динамических коэффициентов:

• в стадии транспортирования μ_т=1,6
• в стадии монтажа μ_м=1,4

Нагрузкой на колонну является собственная масса, кН/м,

q^н – нормативная погонная нагрузка от собственной массы, кН/м,

b_kи h_k – размеры сечения колонны, м

M_max– максимальный момент, Н×см;

А_s– площадь поперечного сечения арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, см²;

Z_s– расстояние между центрами тяжести растянутой и сжатой арматуры, см.

- условие выполняется.

M_max= M₁ = 837000 Н · см

Литература.

1. СНиП 2.03.01.84 " Бетонные и железобетонные конструкции " М:, 1985г.

2. Проектирование сборных железобетонных плит перекрытий многоэтажных производственных зданий: Методические указания к курсовому проекту № 1 / Сост. В. И. Саунин, В. С. Мартемьянов.– Омск; СибАДИ, 1986г.

1. СНиП 2.01.07–85 " Нагрузки и воздействия " М:, 1988г.

4. Проектирование сборных железобетонных ригелей и колонн многоэтажных производственных зданий: Методические указания к курсовому проекту № 1 / Сост. В. И. Саунин, В. С. Мартемьянов.– Омск; СибАДИ, 1986г.