Студопедия — Проверочный расчет передачи на изгибную усталость
Студопедия Главная Случайная страница Обратная связь

Разделы: Автомобили Астрономия Биология География Дом и сад Другие языки Другое Информатика История Культура Литература Логика Математика Медицина Металлургия Механика Образование Охрана труда Педагогика Политика Право Психология Религия Риторика Социология Спорт Строительство Технология Туризм Физика Философия Финансы Химия Черчение Экология Экономика Электроника

Проверочный расчет передачи на изгибную усталость






Расчетом определяется напряжение в опасном сечении на переходной поверхности зуба для каждого зубчатого колеса. Выносливость зубьев, необходимая для предотвращения их усталостного излома, устанавливают сопоставлением расчетного напряжения от изгиба и допускаемого напряжения: σ F ≤ σ FP.

Расчетное местное напряжение при изгибе [7, с. 29]

 

 

где KF – коэффициент нагрузки: KF = KА · KFv · KF β · KF α ;

KFv – коэффициент, учитывающий внутреннюю динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении до зоны резонанса [7, с. 30, табл. 13]:

 

где ω Fv – удельная окружная динамическая сила, Н/мм [7, с. 30, табл. 13]:

 

δ F – коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и модификации профиля головок зубьев (табл. 5.7);

KF β – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий, принимают в зависимости от параметра ψ bd по графику (рис. 5.4);

KF α – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями (табл. 5.9);

YFS – коэффициент, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений (рис. 5.5).

Для определения менее прочного звена необходимо рассчитать отношение σ FP / YFS, проверку производить по тому из колес пары, у которого это отношение меньше;

Y β – коэффициент, учитывающий наклон зуба; для косозубых передач Y β = 1 – ε β (β / 120°) ≥ 0, 7 [7, с. 32, табл. 13];

Y ε – коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев; для косозубых передач при ε β ≥ 1

Y ε = 1 / ε α ;

при ε β < 1

Y ε = 0, 2 + 0, 8 / ε α [7, с. 32, табл. 13, ];

 

 

 

Следовательно KF = KА· KFv · KF β · KF α = 1·1, 112·1, 1·1, 35 = 1, 652.

 

Y β = 1 – ε β · β / 120° = 1 – 1, 005 · (7, 2522° / 120°) = 0, 9392 > 0, 7

[7, с. 32, табл. 13];

 

Y ε = 1 / ε α = 1/ 1, 6757 = 0, 5967.

 

Определим эквивалентные числа зубьев шестерни и колеса [7, с. 62, табл. 20]:

 

ZV 1 = Z 1/ cos3β = 20/ cos37, 2522° = 21, 17;

 

ZV 2 = Z 2 / cos3β = 104/ cos37, 2522° = 103, 83.

 

Следовательно, YFS 1 = 4, 1; YFS 2 = 3, 6 (рис. 5.5).

Определим отношение σ FP / YFS:

 

σ FP 1 / YFS 1 = 334, 6 / 4, 1 = 81, 6;

 

σ FP 2 / YFS 2 = 277, 9 / 3, 6 = 77, 2.

 

Расчет по изгибным напряжениям ведем для колеса, так как σ FP 2 / YFS 2 < σ FP 1 / YFS 1:

 

σ FP 2 = 277, 9 МПа.


Условие прочности выполняется: 105, 795 МПа < 277, 9 МПа.

Значение σ F 2 значительно меньше σ FP 2, однако это нельзя рассматривать как недогрузку передачи, так как основным критерием работоспособности данной передачи является контактная усталость.

 

Таблица 5.2

К определению предела контактной выносливости

материла зубчатых колес

 

Способ термической и химико-термической обработки зубьев Средняя твердость поверхности зубьев Сталь Формула для расчета значений σ H lim b , МПа
Отжиг, нормализация или улучшение Менее 350 НВ Углеро­дистая σ H lim b = 2 НВ + 70
Объемная и поверхностная закалка 38–50 HRC σ H lim b = 17 HRC + + 200
Цементация и нитроцементация Более 56 HRC Легированная σ H lim b = 23 HRC
Азотирование 550–750 HV σ H lim b = 1050

 

Таблица 5.3

Значения предела выносливости материала зубчатых колес при изгибе

 

Марка стали Термическая или химико-термическая обработка Твердость зубьев
на поверхности в сердцевине
40, 45, 50, 40X, 40XH, 40XФА Нормализация, улучшение 180–350 НВ 1, 75 HB
40X, 40XФA Объемная закалка 45–55 HRC 500–550
40X, 40XH2MA Закалка при нагреве ТВЧ 48–58 HRC 25–35 HRC  
20ХН, 20ХН2М, 12ХН2, 12ХН3А Цементация 56–63 HRC 30–45 HRC  
Стали, содержащие алюминий Азотирование 700–950 HV 24–40 HRC 300 + 1, 2 НRC сердцевины
           

 


Таблица 5.4

Значения межосевых расстояний аw (ГОСТ 2185–66)

 

Ряд Межосевое расстояние аw, мм
  40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315, 400, 500 …
  71, 90, 112, 140, 180, 224, 280, 355, 450, 560, 710 …

Примечание: ряд 1 следует предпочитать ряду 2.

 

Таблица 5.5

Значения модулей зубчатых колес m (ГОСТ 9563–79)

 

Ряд Модули m, мм
  …1, 0; 1, 25; 1, 5; 2, 0; 2, 5; 3; 4; 5; 6; 8; 10; 12 …
  …1, 125; 1, 375; 1, 75; 2, 25; 2, 75; 3, 5; 4, 5; 5, 5; 7; 9…

Примечание: ряд 1 следует предпочитать ряду 2; для тракторной промышленности допускаются m = 3, 75; 4, 25; 6, 5 мм; для автомобильной промышленности допускается применение модулей, отличающихся от установленных в настоящем стандарте.

 

Таблица 5.6

 

Степень точности Предельные окружные скорости колес
прямозубых непрямозубых
цилиндрических конических цилиндрических конических
  До 15 До 10 До 6 До 3 До 12 До 8 До 5 До 2 До 30 До 15 До 10 До 4 До 20 До 10 До 7 До 3

 


Таблица 5.7

Значения коэффициентов δ F и δ Н

 

Вид зубьев δ F Значение δ Н при твердости поверхностей
Н 1 или Н 2 меньше 350 НВ Н 1 или Н 2 больше 350 НВ
Прямые: без модификации головки с модификацией головки   0, 016 0, 011   0, 06 0, 04   0, 14 0, 10
Косые и шевронные 0, 06 0, 02 0, 04

 

Таблица 5.8

Значения коэффициента g 0

 

Модуль m, мм Степень точности по нормам плавности по ГОСТ 1643–81
       
До 3, 55 3, 8 4, 7 5, 6 7, 3
До 10 4, 2 5, 3 6, 1 8, 2
Свыше 10 4, 8 6, 4 7, 3 10, 0

 

Таблица 5.9

Ориентировочные значения коэффициентов KH α и KF α

 

Окружная скорость, м/с Степень точности KH α KF α
До 5   1, 03 1, 07 1, 13 1, 07 1, 22 1, 35
Свыше 5 до 10   1, 05 1, 10 1, 20 1, 30
Свыше 10 до 15   1, 08 1, 15 1, 25 1, 40


Рис. 5.3. График для определения коэффициента KH β

 

 

Рис. 5.4. График для ориентировочного определения коэффициента KF β

 

 

Рис. 5.5. Коэффициент YFS, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений








Дата добавления: 2014-10-29; просмотров: 1034. Нарушение авторских прав; Мы поможем в написании вашей работы!



Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...

Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...

Обзор компонентов Multisim Компоненты – это основа любой схемы, это все элементы, из которых она состоит. Multisim оперирует с двумя категориями...

Композиция из абстрактных геометрических фигур Данная композиция состоит из линий, штриховки, абстрактных геометрических форм...

Функциональные обязанности медсестры отделения реанимации · Медсестра отделения реанимации обязана осуществлять лечебно-профилактический и гигиенический уход за пациентами...

Определение трудоемкости работ и затрат машинного времени На основании ведомости объемов работ по объекту и норм времени ГЭСН составляется ведомость подсчёта трудоёмкости, затрат машинного времени, потребности в конструкциях, изделиях и материалах (табл...

Гидравлический расчёт трубопроводов Пример 3.4. Вентиляционная труба d=0,1м (100 мм) имеет длину l=100 м. Определить давление, которое должен развивать вентилятор, если расход воздуха, подаваемый по трубе, . Давление на выходе . Местных сопротивлений по пути не имеется. Температура...

Понятие о синдроме нарушения бронхиальной проходимости и его клинические проявления Синдром нарушения бронхиальной проходимости (бронхообструктивный синдром) – это патологическое состояние...

Опухоли яичников в детском и подростковом возрасте Опухоли яичников занимают первое место в структуре опухолей половой системы у девочек и встречаются в возрасте 10 – 16 лет и в период полового созревания...

Способы тактических действий при проведении специальных операций Специальные операции проводятся с применением следующих основных тактических способов действий: охрана...

Studopedia.info - Студопедия - 2014-2024 год . (0.024 сек.) русская версия | украинская версия