Проверка стойки на устойчивость
.
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
- коэффициент продольного изгиба
- гибкость элемента
- радиус инерции
- длина стойки с учетом заделки
(зависит от способа закрепления стойки по концам)
– геометрическая длина стойки
| Вывод: Цельнодеревянная стойка запроектирована с достаточным запасом прочности и жесткости | |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
5. Расчет клеефанерной плиты покрытия на деревянном каркасе
Исходные данные:
Температурно-влажностные условия эксплуатации: А3, тип местности А. Место строительства: Курган, третий снеговой район РФ, SН=1,8 кПа=180 кгс/м2, (карта 1, прил. 5, СНиП 2.01-07-85, Нагрузки и воздействия). Кровля рулонная 2 слоя Бикрост ТКП с уклоном i=0,12. Плита имеет длину l=3 м, ширину b=1.5 м, 2 обшивки из фанеры клееной березовой марки ФСФ толщиной δ=0,01 м; 4 продольных и 9 поперечных ребра из сосновых досок II сорта толщиной δр=0,044 м. Утеплитель - пенопласт толщиной δ1=0,08 м. Принимаем высоту ребра hp=0.125 м.
Сбор нагрузок
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Пояснительная записка | Лист | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
=2*0.01*8
=
0.125*0.044*4*6/1.5
=
0.044*0.125*0.441*6*9/(1.5*3)
=
0.441*0.08*0.4*2/1.5
Статический расчет плиты
Геометрические характеристики
Врас=0.9*в=0.9*1.5=1,35 м
Момент инерции плиты 
Момент сопротивления сечения
Статический момент обшивки относительно нейтральной оси
Момент сопротивления сечения фанерной обшивки
  
Конструктивный расчет плиты
Коэффициенты условия работы (СНиП II-25-80, Деревянные конструкции):
mП=1 (табл.4); mБ=1 (табл.7);
mВ=0,9 (табл.5); mСЛ=1 (табл.8);
mН=1,2 (табл.6); mГн=1 (табл.9);
Проверканесущей способности нижней фанерной обшивки при растяжении от изгиба с учетом ее ослабления стыка на ус.KФ=0,6
Проверканесущей способности верхней фанерной обшивки плиты при сжатии и устойчивости при изгибе.
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
Проверкана скалывание от изгиба
Проверкафанерной обшивки при местном изгибе
Проверкаотносительного прогиба плиты от нормативной нагрузки  модуль упругости фанеры 
Вывод: клеефанерная плита покрытия на деревянном каркасе запроектирована с достаточным запасом прочности и жесткости.
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
6. Расчет стропильной дощато-клееной двухскатной балки
Исходные данные:
Температурно-влажностные условия эксплуатации: А3, тип местности А. Место строительства: Курган, третий снеговой район РФ, SН=1,8 кПа=180 кгс/м2, (карта 1, прил. 5, СНиП 2.01-07-85, Нагрузки и воздействия). Пролет здания L=18 м, шаг несущих конструкций В=3м, уклон i=0.12. Толщина заготовочной сосновой доски δ=0,044 м.
Принимаем для крайних зон сечения балки древесину II сорта в виде досок шириной b=0.25 м. Расчетные сопротивления древесины Rи=16000КПа, Rск=1600 КПа.
Сбор нагрузок
Количество досок
| ||||||||||||||||||||||||||||
| Пояснительная записка | Лист | |||||||||||||||||||||||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
Высота в середине пролета
Положение расчетного сечения для проверки нормального напряжения при изгибе
Изгибающий момент в расчетном сечении
Момент сопротивления расчетного сечения 
Момент инерции расчетного сечения 
Статический момент расчетного сечения 
Конструктивный расчет
Коэффициенты условия работы (СНиП II-25-80, Деревянные конструкции):
mП=1 (табл.4); mБ=0,93 (табл.7);
mВ=0,9 (табл.5); mСЛ=1 (табл.8);
mН=1,2 (табл.6); mГн=1 (табл.9);
Проверка по нормальным напряжениям при изгибе
 
 
Проверка на скалывание
 
Проверка на относительный прогиб балки
Коэффициенты, учитывающие переменность сечения и деформации сдвига
Прогиб без учета переменности сечения и деформации сдвига
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата | ||
Проверкаустойчивости плоской формы деформации.
Вывод: стропильная дощатоклееная двухскатная балка запроектирована с достаточным запасом прочности и жесткости.
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
7. Расчет дощато-клееной стойки постоянного сечения
Исходные данные:
Температурно-влажностные условия эксплуатации: А3, тип местности А. Место строительства: Курган, второй ветровой район РФ, нормативное ветровое давление w0=0,30КПа, (карта 3, прил. 5, СНиП 2.01-07-85, Нагрузки и воздействия). Пролет здания L=18 м, шаг несущих конструкций В=3м, высота от уровня чистого пола до низа стропильной балки H=4 м. Толщина заготовочной доски δ=0,044 м.
Расчетные сопротивления древесины RС=15000КПа, Rск=2100 КПа.
Конструирование стойки. Назначаем в первом приближении размеры стойки:
Число досок
Постоянная нагрузка от плит покрытия и веса балки:
Нагрузка от собственного веса стойки:
Расчетное давление на стойку от снега:
Расчетная нагрузка от стенового ограждения: Условно считаем что усилие от снегового ограждения приложено по середине стойки. Массу 1 м2 стены принимаем равной 1 м2 панели покрытия
Вертикальная нагрузка в уровне обреза фундамента
Активное давление ветра:
к- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте. Пассивное давление ветра:
Площадь поперечного сечения стойки
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
, принимаем n=7;
Сбор нагрузок.
- аэродинамический коэффициент;
Момент сопротивления сечения 
Момент инерции расчетного сечения 
Статический момент расчетного сечения 
Определение усилий в стойках рамы.
- от ветровой нагрузки, приложенной в уровне ригеля:
 
- от ветровой нагрузки на стену:
- от стенового ограждения:
Изгибающий момент заделки стойки:
 
Поперечная сила в уровне низа стойки:
Конструктивный расчет стойки
Коэффициенты условия работы (СНиП II-25-80, Деревянные конструкции):
mП=1 (табл.4); mБ=1 (табл.7);
mВ=0,9 (табл.5); mСЛ=1 (табл.8);
mН=1,2 (табл.6); mГн=1 (табл.9);
- Определение коэффициента устойчивости:
расчетная длина стойки 
- Определение коэффициента влияния деформации изгиба:
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
-Определение изгибающего момента с учетом деформации стойки:
- Определение напряжений в поперечном сечении стойки
- Проверка устойчивости стойки из плоскости действия момента:
 коэффициент устойчивости из плоскости действия момента
- Проверка на скалывание:
Вывод: дощато-клееная стойка постоянного сечениязапроектирована с достаточным запасом прочности и жесткости.
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
 Сечение стойки bxh=0,38x0,31 м
Растягивающая сила N=72,48 кН
 следовательно, поперечное сечение стойки сжато не по всей длине, возникает растягивающее усилие  , которое должно быть воспринято стержнями.
Высота сжатой зоны сечения 
Рабочая высота поперечного сечения колонны
несущая способность вклеенного стержня при выдергивании:
 Требуемое число стержней с одной стороны 
Принимаем на всю стойку количество стержней n=4шт.
| |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
; глубина вклеивания стержня в колонну 
,
| Список использованной литературы 1. СНиП 2-01-07-85* - «Нагрузки и воздействия» - М.: Стройиздат 2. СНиП II-25-80 – «Деревянные конструкции» - М.: Стройиздат 3. Зубарев Г. Н. – «Конструкции из дерева и пластмасс» - М.: Высшая школа 4. В. А. Шляпин и Ю. А. Фрицлер – «Примеры проектирования клееных деревянных конструкций» - С.: УПИ 1995г | |||||||
| Пояснительная записка | Лист | ||||||
| Изм. | Кол.уч. | Лист | №док | Подпись | Дата |
