Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению.

Расчет прочности по наклонной полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.43[2]

(см. формулу (3.48) [3]).

Так как q_sw = 64,6 кН/м > 0,25 R_btb = 0,25 · 0,81 · 1337 · 0,17 =

= 46,03 кН/м, M_b = 1,5 R_btbh ₀²=1,5*0,81*1337*0,17*0,415²=47,56 кН·м (см. п. 3.31 и формулу (3.46) [3]).

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q значение c принимают равным ,а если при этом или , следует принимать (см. п. 3.32 [3]).

Отсюда =

Так как = =1.6 м , то

c = =1,6 м, но не более 3 h ₀ = 3 · 0,415 = 1,245 м (см. п. 3.32 [3]).

Принимаем c = 1,24 м.

Длину проекции наклонной трещины c 0 принимают равной c,

но не более 2 h ₀ = 0,415 · 2 = 0,83 м (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины c 0 = c = 0,83 м.

Тогда

Q_sw = 0,75 q_swc ₀ = 0,75 * 64,6 * 0,83 = 40,21 кН.

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по

формуле Q = M_b/с, но не более Q_{b ,max} = 2,5 R_btbh ₀ и не менее Q_{b, min} = 0,5 R_btbh ₀ (см. п. 3.31 [3]).

Q_{b, min} = 0,5 R_btbh ₀ = 0,5 · 0,81 · 103 · 0,17 · 0,415 = 28,57кН < Q_b =42,86< < Q_{b ,max} = 2,5 R_btbh ₀ = 2,5 · 0,81 · 103 · 0,17 · 0,415 = 142,86 кН.

Принимаем Qb = 42,86 кН.

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия Q ≤ Q_b +Q_sw, где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c.

Q = Q- vc = 71,44 – 18,65 · 0,83 = 53,95 кН.

При Q_sw + Q_b = 40,21 + 42,86 = 83,07 кН > Q = 53,95 кН, прочность

наклонных сечений обеспечена (см. п. 3.31 [3]).

Поскольку продольная растянутая арматура ребер по концам

приварена к закладным деталям, проверку наклонных сечений на

действие момента не производим.

Расчет разрезного ригеля (для специальностей ВВ и СД)

Согласно разбивочной схеме ригель представляет собой разрезную многопролетную конструкцию со свободным опиранием концов на кирпичные стены здания.

В курсовом проекте рассчитываем средний пролет ригеля.

За расчетный пролет разрезного ригеля принимается расстояние между центрами площадок опирания ригеля на консоли колонн (см. рис. 18):

l₀ = lср - a / 2 -a / 2- h_к= 6,685 – 0,125 – 0,125 – 0,4 = 6,008 м.

Нагрузка от сборных панелей передается продольными ребрами в виде сосредоточенных сил. Для упрощения расчета без большой погрешности при четырех и более сосредоточенных силах разрешается заменять такую нагрузку эквивалентной (по прогибу), равномерно распределенной по длине ригеля. Расчетная схема ригеля представлена на рис. 26.

 

 

Рисунок 26

По рекомендациям [12] принимаем ригель сечением 30×70 см.

Нагрузки на ригель, кН/м

Нормативная	Расчетная
Постоянные:
*От веса пола и панелей
От веса ригеля
25*0,3*0,7=5,25	5,25*1,1=5,78
Итого постоянная
gn=24	g=26.64
Временная
8*6,19=49,52	v=49,52*1,2=59,42

*Определение нагрузки от веса пола и панелей см. «Сбор нагрузки на продольные ребра плиты»:

g _{п n} = 3,97 кН/м – нормативная постоянная нагрузка на 1 пог. м двух продольных ребер плиты;

g _п = 4,419 кН/м – расчетная постоянная нагрузка на 1 пог. м двух продольных ребер плиты;

l _н = 6,14 м – номинальная длина панелей; b _н = 1,295 м – номинальная ширина панелей.

Полная нагрузка на ригель:

нормативная g_n + v_n = 24,07 + 73,68 = 97,75 кН/м;

расчетная g + v = 26,73 + 88,42 = 115,15 кН/м.

Кратковременно действующая часть нагрузки на ригель:

нормативная v_{sh n} = 1,5 · 6,14 = 9,21 кН/м;

расчетная vsh = v_{sh n f} = 9,21 · 1,2 = 11,05 кН/м, где по заданию v_{sh n} =1,5 кН/м².

Длительно действующая часть расчетной нагрузки на ригель:

g_l +v_l = g +v - v_sh =115,15 – 11,05 = 104,1 кН/м.

(gl +vl)/(g+v)=104,1/115,15= 0,904 >0,9, поэтому _b1 = 0,9 (см. п. 3.3 [3]).