Гидравлический расчет и монтажная схема водяной тепловой сети
Гидравлический расчет производится методом удельных потерь давления на трение. Рассчитывается главная магистраль (участки 1-11) и одно ответвление (участки 12-19). Расчетная схема с указанием длин участков и расходов представлена на рис.5.
Рисунок 5 - Расчетная схема тепловой сети
Первоначально определяются расчетные расходы на каждый квартал. Расчет производится по (1) в соответствии со схемой теплоснабжения и методом регулирования отпуска тепла. При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения, суммарный расход равен:
Gd = Gomax + Gvmax+к3*Ghm
где Gomax - расчетный расход воды на отопление, определяемый по формуле:
Gomax = 3,6·Qomax/(c·(ф1-ф2)), кг/ч
Gvmax – расчетный расход воды на вентиляцию:
Gvmax = 3,6·Qvmax/(c·(ф1-ф2)), кг/ч
Ghm – расчетный расход воды на горячее водоснабжение:
Ghm =Qhm /4,19*(60-5), кг/ч
где Qomax, Qvmax Qhm– максимальный тепловой поток соответственно на отопление и на вентиляцию, на горячее водоснабжение, Вт;
ф1, ф2 – температура воды в подающем и обратном трубопроводе;
с = 4,19 кДж/кг·єС – удельная теплоемкость воды.
Все расчеты сводятся в таблицу 4.
Таблица 4 - Определение расчетных расходов сетевой воды
| № квартала
| Тепловые нагрузки, Вт
| Расчетные расходы теплоснабжения, кг/с
| | Qо max, Вт
| Qv max, Вт
| Qhm, Вт
| Qh mах, Вт
| Qhm лет, Вт
| Go max
| Gv max
| Ghm
| Gd
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 32,95
| 3,95
| 8,19
| 36,90
| |
|
|
|
|
|
| 36,14
| 4,34
| 8,99
| 40,47
| |
|
|
|
|
|
| 36,14
| 4,34
| 8,99
| 40,47
| |
|
|
|
|
|
| 36,14
| 4,34
| 8,99
| 40,47
| |
|
|
|
|
|
| 36,14
| 4,34
| 8,99
| 40,47
| |
|
|
|
|
|
| 36,14
| 4,34
| 8,99
| 40,47
| |
|
|
|
|
|
| 36,14
| 4,34
| 8,99
| 40,47
| |
|
|
|
|
|
| 35,05
| 4,21
| 8,72
| 39,26
| |
|
|
|
|
|
| 27,70
| 3,32
| 6,89
| 31,03
| |
|
|
|
|
|
| 40,71
| 4,89
| 10,12
| 45,60
| |
|
|
|
|
|
| 33,24
| 3,99
| 8,27
| 37,23
| |
|
|
|
|
|
| 25,78
| 3,09
| 6,41
| 28,87
| |
|
|
|
|
|
| 18,31
| 2,20
| 4,55
| 20,51
| |
|
|
|
|
|
| 10,72
| 1,29
| 2,67
| 12,01
| |
|
|
|
|
|
| 3,67
| 0,44
| 0,91
| 4,11
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
| 30,80
| 3,70
| 7,66
| 34,50
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Затем составляется расчетная схема тепловой сети. На ней указываются номера участков, их длины, которые определяют по генплану с учетом масштаба, а так же расчетные расходы сетевой воды на участках и ответвлениях
Задаваясь удельной потерей давления по главной магистрали района города от (30 – 80) Па/м и до 300 Па/м для ответвлений тепловых сетей комплекса зданий; или задаваясь скоростью течения воды в трубах 1—2 м/с; и, зная расчетный расход сетевой воды на участках, производится предварительный гидравлический расчет.
Рассмотрим участок 1:
Длина участка: lуч=190 м;
Расход теплоносителя на участке: Gd=36,9 кг/с.
Исходя из удельных потерь давления (или скорости теплоносителя) и расхода, по номограмме определяется диаметр трубопровода.
D=207 мм (R=70 Па/м; v=1,2 м/с) /4, рис. 6.2/.
Потери напора в местных сопротивлениях при предварительном расчете учитываются коэффициентом местных потерь 
lпр=l·(1+a)=190·(1+0,5)=285 м.
Тогда потеря давления на участке составляет:
DР=R1·lпр=285*70=19950 Па.
Другие участки рассчитываются аналогично, полученные значения заносятся в таблицу 5.
Таблица 5 - Предварительный гидравлический расчет тепловой сети
| № уч.
| Расход теплоносиетля,
G, кг/с
| Уд. gадение давления по длине, R, па/м
| Dу, мм
| Скорость, V, м/с
| Длина участка, L, м
| Коэффициент местных потерь, a
| Приведенная длина, Lпр=L*(1+a)
| Потеря давления на участке ДР=Rl*Lпр, Па
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
| | Главная магистраль
| |
| 36,9
|
|
| 0,8
|
| 0,5
|
|
| |
| 73,8
|
|
| 1,1
|
| 0,5
|
|
| |
| 147,6
|
|
| 1,4
|
| 0,5
|
|
| |
| 221,4
|
|
| 1,4
|
| 0,5
|
|
| |
| 295,2
|
|
| 1,7
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 1,7
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 1,6
|
| 0,5
|
|
| |
| 516,6
|
|
| 1,8
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 1,55
|
| 0,5
| 3166,5
|
| |
|
|
|
| 2,2
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 1,7
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
| 66,572
| | Ответвление
| |
|
|
|
| 1,4
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 1,7
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 2,1
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 2,5
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 2,8
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 2,5
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
|
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
| 2,7
|
| 0,5
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
| 63,945
|
После предварительного расчета производится окончательный гидравлический расчет, при котором потери напора в местных сопротивлениях определяются более точно по эквивалентным длинам. Для этого разрабатывается монтажная схема тепловой сети с указанием трубопроводов, арматуры, неподвижных опор, компенсаторов, углов поворота, теплофикационных камер. Расстояние между неподвижными опорами принимается по /4/.
Секционирующие задвижки размещаются на выходе из ТЭЦ и далее по трассе в среднем через каждый километр. Исходя из монтажной схемы определяются коэффициенты местных сопротивлений по участкам магистрального трубопровода и количество местных сопротивлений /4/. Полученные данные заносятся в таблицу 6.
Таблица 6 - Эквивалентные длины
| № уч.,
диаметр
| Местное сопротивление
| Количество
| Lэкв., м
| n*Lэкв., м
| УLэкв., м
| |
|
|
|
|
|
| |
| Параллельная задвижка
|
| 3,6
| 3,6
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 3,36
| 6,72
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
|
| |
| Параллельная задвижка
|
| 4,34
| 4,34
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 4,2
| 16,8
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
| 59,5
|
| 136,1
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 4,2
| 16,8
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
| 74,2
| 148,4
| 165,2
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 7,95
| 23,85
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 227,8
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 7,95
| 23,85
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 299,8
| |
| Параллельная задвижка
|
| 7,95
| 7,95
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 7,95
| 23,85
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 307,7
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 9,94
| 19,88
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 165,9
| |
| Параллельная задвижка
|
| 9,94
| 9,94
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 9,94
| 29,82
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 189,7
| |
| Параллельная задвижка
|
| 9,94
| 9,94
|
| | П-образный компенсатор
|
| 82,8
| 662,4
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
|
| | Сварное колено 900
|
| 43,1
| 43,1
| 709,4
| |
| Параллельная задвижка
|
| 13,9
| 13,9
|
| | П-образный компенсатор
|
| 115,5
| 1270,5
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 1297,8
| |
| Параллельная задвижка
|
| 18,2
| 54,6
|
| | П-образный компенсатор
|
|
|
|
| | Сварное колено 900
|
| 69,4
| 69,4
| 1718,2
| |
| Параллельная задвижка
|
| 2,9
| 2,9
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 3,36
| 10,08
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
| 59,5
|
| 100,5
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 1,2
| 4,8
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
| 74,2
| 148,4
| 132,4
| |
| Параллельная задвижка
|
| 4,34
| 4,34
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 5,94
| 23,76
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
| 74,2
| 148,4
| 169,5
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 5,94
| 17,82
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
| 74,2
| 148,4
| 166,2
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 5,94
| 17,82
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 299,8
| |
| Параллельная задвижка
|
| 5,94
| 5,94
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 7,95
| 23,85
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 305,7
| |
| Сальниковый компенсатор
|
| 7,95
| 23,85
|
| | Проход тройника при разделении потока
|
|
|
| 305,8
| |
| Параллельная задвижка
|
| 7,95
| 7,95
|
| | Сальниковый компенсатор
|
| 4,95
| 9,9
|
| | Ответвление тройника при разделении потока
|
|
|
| 163,8
|
Исходя из полученных значений коэффициентов местных сопротивлений, длин участков и расхода каждого участка производится окончательный гидравлический расчет.
Полученные значения заносятся в таблицу 7.
Таблица 7 - Окончательный гидравлический расчет
| № уч.
| Расход теплоносителя, G, кг/с
| Характеристика трубы
| Длина участков трубопровода
| Скорость, V, м/с
| Потеря давления
| | Dу, мм
| Dнусл, мм
| L, м
| Lэ
| Lпр
| Уд. на трение, R, па/м
| на участке ДР, Па
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| | Главная магистраль
| |
| 36,9
|
|
|
|
|
| 0,8
|
|
| |
| 73,8
|
|
|
| 136,1
| 586,1
| 1,1
|
|
| |
| 147,6
|
|
|
| 165,2
| 615,2
| 1,4
|
|
| |
| 221,4
|
|
|
| 227,8
| 677,8
| 1,4
|
|
| |
| 295,2
|
|
|
| 299,8
| 749,8
| 1,7
|
|
| |
|
|
|
|
| 307,7
| 757,7
| 1,7
|
|
| |
|
|
|
|
| 165,9
| 615,9
| 1,6
|
|
| |
| 516,6
|
|
|
| 189,7
| 639,7
| 1,8
|
|
| |
|
|
|
|
| 609,4
| 2720,4
| 1,55
|
|
| |
|
|
|
|
| 1297,8
| 3557,8
| 2,2
|
|
| |
|
|
|
|
| 1718,2
| 4376,2
| 1,7
|
|
| |
|
| |
|
|
|
|
| 100,5
| 500,5
| 1,4
|
|
| |
|
|
|
|
| 132,4
| 532,4
| 1,7
|
|
| |
|
|
|
|
| 169,5
| 569,5
| 2,1
|
|
| |
|
|
|
|
| 166,2
| 566,2
| 2,5
|
|
| |
|
|
|
|
| 299,8
| 699,8
| 2,8
|
|
| |
|
|
|
|
| 305,7
| 705,7
| 2,5
|
|
| |
|
|
|
|
| 305,8
| 705,8
|
|
|
| |
|
|
|
|
| 163,8
| 463,8
| 2,7
|
|
| |
|
| | | | | | | | | | | | |
Невязка составляет: % = (68-67/68)*100=1,1 %
Важнейшие способы обработки и анализа рядов динамики Не во всех случаях эмпирические данные рядов динамики позволяют определить тенденцию изменения явления во времени...
|
ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА Статика является частью теоретической механики, изучающей условия, при которых тело находится под действием заданной системы сил...
|
Теория усилителей. Схема Основная масса современных аналоговых и аналого-цифровых электронных устройств выполняется на специализированных микросхемах...
|
Логические цифровые микросхемы Более сложные элементы цифровой схемотехники (триггеры, мультиплексоры, декодеры и т.д.) не имеют...
|
Кран машиниста усл. № 394 – назначение и устройство Кран машиниста условный номер 394 предназначен для управления тормозами поезда...
Приложение Г: Особенности заполнение справки формы ву-45
После выполнения полного опробования тормозов, а так же после сокращенного, если предварительно на станции было произведено полное опробование тормозов состава от стационарной установки с автоматической регистрацией параметров или без...
Измерение следующих дефектов: ползун, выщербина, неравномерный прокат, равномерный прокат, кольцевая выработка, откол обода колеса, тонкий гребень, протёртость средней части оси
Величину проката определяют с помощью вертикального движка 2 сухаря 3 шаблона 1 по кругу катания...
|
Этапы трансляции и их характеристика Трансляция (от лат. translatio — перевод) — процесс синтеза белка из аминокислот на матрице информационной (матричной) РНК (иРНК...
Условия, необходимые для появления жизни История жизни и история Земли неотделимы друг от друга, так как именно в процессах развития нашей планеты как космического тела закладывались определенные физические и химические условия, необходимые для появления и развития жизни...
Метод архитекторов Этот метод является наиболее часто используемым и может применяться в трех модификациях: способ с двумя точками схода, способ с одной точкой схода, способ вертикальной плоскости и опущенного плана...
|
|
