Пример 3. Подобрать арматуру в балке таврового сечения, законструировать каркас
Дано: 1) размеры балки b*h = 25*60 см; 2) ширина и высота полки bf’*hf’= 60*10 см; 3) полная расчетная нагрузка g =30 кН/м; 4) пролет балки L = 6, 0 м; 5) длина опорной части Lоп = 0, 2 м; 6) классы бетона В15 и рабочей арматуры АIII; 7) коэффициент условия работы бетона γ b2 =1; 8) положение центра тяжести рабочей арматуры а = 7 см. Решение: 1. Расчетный пролет балки: Lо = L - Lоп = 6-0, 2=5, 8 м. 2. Максимальный изгибающий момент в балке М= g*Lо2/8 = 30*5, 82 / 8 = 126, 15 кНм 3. Рабочая высота балки hо= h-а=60-7=53 см = 0, 53 м. 4. Определяется расчетная ширина полки в зависимости от отношения hf’/h= 10 / 60=0, 17, т.е. hf’/h ≥ 0, 1, то расчетная ширина полки bf’=b+12 hf’ = 25+12*10 = 145 см. Из двух значений: данной по условию задачи ширины полки и расчетной – принимается меньшее = 60 см. 5. Расчетное сопротивление бетона на сжатие Rb = 8, 5 МПа = 8500 кПа с учетом коэффициента условий работы бетона Rb*γ b2 = 8500*1= 8500 кПа Расчетное сопротивление рабочей арматуры Rs =365 МПа = 365000 кПа. 6. Определяется случай расчета - положение нейтральной оси. Момент полки равен: Mf = Rb bf’ hf’ (hо-0, 5 hf’) = 8500*0, 6*0, 1*(0, 53-0, 5*0, 1) =244, 8 кНм, Mf =244, 8 ≥ M=126, 15, имеем 1-й случай расчета, нейтральная ось проходит в полке, расчетное сечение - прямоугольное шириной bf’ 7. Определяем табличный коэффициент: α m = M/(Rb*bf’* ho2) = 126, 15/ (8500*0, 6*0, 532)= 0, 088 8. Сравнивается коэффициент α m с граничным значением α R, должно выполняться условие α m= 0, 088≤ α R = 0, 426. Условие выполняется, требуется одиночное армирование. По значению коэффициента α m =0, 088 принимаем коэффициент ς = 0, 954 9. Определяется площадь рабочей арматуры в тавровой балке: As=М / Rshho = 126, 15/ 365000*0, 954*0, 53 = 0, 00068 м2 = 6, 8 см.2 12. Конструируем каркас: определяем количество и диаметр рабочей арматуры, монтажной и поперечной. Количество рабочих стержней – 4 шт, Ø 16 мм АIII As=8, 04 см.2; монтажные стержни – 2 шт, Ø 8 АI, поперечные – 2 шт Ø 5 ВрI Aw= 0, 39 см2 13. Расчет тавровой балки по наклонному сечению. Определяется расчетное сопротивление бетона на сжатие Rbt с учетом коэффициента условий работы γ b2, кПа, т.е Rbt* γ b2 = 0, 75*1=0, 75 МПа = 750 кПа Поперечная арматура– 2 шт Ø 5 ВрI. Определяется расчетное сопротивление Rsw = 260000 кПа и площадь сечения Aw = 0, 39 см.2 поперечных стержней. Поперечная сила в балке Q=gLo/2 = 30*5, 8/ 2 = 87 кН. 14. Определяется шаг хомутов конструктивно. Если высота балки h ≤ 450 мм, приопорный шаг хомутов S1 ≤ h/2 ≤ 150 мм; h/2 = 600/ 2 = 300, т.к. S1≤ 150, принимаем S1=150 мм В середине пролета шаг S2 ≤ 3/4 h ≤ 500. 3/4 h= 3*600/ 4 = 450 мм, т.к. S2 ≤ 500, а 450< 500 и кратен 50, то принимаем S2 =450 мм 15. Определяется расчётная ширина полки: bf’= b+3hf’= 25+3*10 = 55 мм. 16.Определяется коэффициент φ f, учитывающий влияние сжатых полок: φ f={0, 75*(bf’ - b)*hf’} / b*ho = {0, 75*(0, 6-0, 25)*0, 1} / 0, 25*0, 53 = 0, 198 ≤ 0, 5, 17. Коэффициент φ n, учитывающий влияние продольных сил: φ n=0, 1*N/ Rbt*b*ho ≤ 0, 5. Продольные силы отсутствуют φ n = 0 Суммарный коэффициент: (1 + φ f + φ n)= (1+0, 198+0)=1, 198 ≤ 1, 5. 18. Вычисляется характеристика: B= φ b2(1+ φ f + φ n)*Rbt*b*hо2 = 2(1+0, 198+0)*750*0, 25*0, 532 = 126, 19 кНм, где φ b2=2 − для тяжелого бетона, Rbt кПа; b, hо − м. 19. Проекция наклонной трещины Со = В/0, 5*Q = 126, 19 / 0, 5*87 = 2, 9 ≤ 2hо м, где Q определено в п. 13 Если Со > 2 hо, принять Со = 2 hо= 2*0, 53 = 1, 06 20. Поперечная сила, воспринимаемая сжатым бетоном: Qb = Β /Cо = 126, 19/1, 06= 119, 05 кН. Qb =119, 05 ≥ Q =87, поперечная арматура принимается конструктивно, расчёт продолжить с п. 23 23. Вычисляется коэффициент φ b1=1-β *Rb = 1-0, 01*8, 5 = 0, 915 где β =0, 01-для тяжелого бетона, Rb –МПа без учета γ b2 24. Коэффициент приведения α =Еs/Еb = 17*104/ 20, 5 *103 = 8, 29 25. Коэффициент φ w1=1+(5*α *Aw/ b*S1) = 1+(5*8, 29*0, 39*/ 25*15) = 1, 043 26.Проверяется прочность сжатого бетона между наклонными трещинами: Q=87≤ 0, 3*φ b1*φ w1*Rb*b*ho= 0, 3*0, 915*1, 043*8500*0, 25*0, 53 =322, 5 кН Условие выполняется, принятые размеры сечения достаточны.
Расчет многопустотной плиты перекрытия. Цель: Научиться выполнять проверочный расчет пустотной плиты перекрытия, подбирать марку плиты по расчетной нагрузке, читать рабочие чертежи. Норма времени: 2 часа. Литература:
2 Бондаренко В.М. Железобетонные и каменные конструкции: Москва, Высшая школа, 2004 г. 3.CHиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия, - M.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. 4. Панели перекрытий многопустотные: Серия ИИ-04-4 в. 17, 19; ИИ-03-02, с. 125 - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1980. 5. Узлы полов жилых зданий: Серия 2.141-1. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. Отчетный материал. Расчеты, таблица технико-экономических и расчетных характеристик плиты перекрытия; спецификация арматурных изделий, ведомость расхода стали (формат А4); эскизы чертежей плиты и арматурных изделий (формат А3). Ответы на контрольные вопросы.
Контрольные вопросы 1.Назовите виды нагрузок, действующих на плиту перекрытия. 2.С какой целью плиты перекрытия гражданских зданий изготовляют многопустотными? 3.В каком порядке выполняют расчет плиты перекрытия? 4.Какие расчеты выполняют по 1 и 2 группе предельных состояний? 5.Изобразите поперечное сечение пустотной плиты. С какой целью устраивают боковые подрезки. 6.Какая принята расчетная схема и расчетное сечение плиты? 7.Какой принят способ армирования плиты? В чем заключаются его преимущества? 8.Покажите основную рабочую арматуру плиты. 9.Из какого расчета и какого класса приняты арматурные каркасы? 10.Почему каркасы установлены только в приопорной части плиты? 11.Почему монтажные петли изготавливают только из стали класса А-1? 12.Из какого расчета принята верхняя сетка плиты? 13.Какая арматура продольная или поперечная является рабочей в верхней сетке плиты? 14.Обьясните назначение нижней корытообразной приопорной сетки плиты? 15.Требуется ли заделка круглых отверстий в торцах плиты и почему? 16.Какими показателями оценивают экономичность плиты? Задача 4. Определить марку плиты с круглыми пустотами, рассчитать плиту по нормальному, наклонному сечению и на местный изгиб. Определить диаметр монтажных петель, изучить рабочие чертежи, выполнить спецификацию плиты, эскизы плиты и арматурных изделий (исходные данные приложение 6). Дано: 1) длина и ширина плиты L и В, м; 2) тип пола; 3) назначение помещения; 4) класс напрягаемой арматуры Решение: 1. В зависимости от типа пола определяется его вес qпол, кгс/м2 2. По назначению помещения определяется временная полезная нагрузка на перекрытие рп, кгс/м2 - по табл. 3 (3). Коэффициент надёжности по нагрузке γ f2 - согласно п.3, 7 (3). 3. Определяется полная расчётная нагрузка на 1м плиты без учёта её собственного веса: q = qпол * γ f1 + рп * γ f2, кгс/м2 → кПа, где γ f1 = 1, 2 - усреднённый коэффициент надёжности по нагрузке. Для определения марки плиты по несущей способности округляется расчётная нагрузка в сторону увеличения до 3, 4, 6 или 8 кПа. В марке плиты указаны также её номинальная длина и ширина в дм, класс напрягаемой арматуры, вид бетона - тяжёлый или на пористых заполнителях. 4. При изучении рабочих чертежей плиты по серии ИИ-04-4 (4) её технико-экономические и расчётные характеристики заносят в следующую таблицу:
Экономичность плиты оценивается по показателям: а) Приведённая толщина бетона: t = Vбет/L * В, м - см. б) Расход стали на 1 м2: Qст / L В, кг/м; Qст –масса арматуры в плите 5. Статический расчёт плиты заключается в установлении расчётной схемы, в определении расчётной нагрузки, расчётного пролёта и расчётных усилий. Определяется полная расчётная нагрузка на 1 пог. м плиты с учётом её собственного веса: q' = (qпол * γ f1 +рп * γ f2 + G * γ f / L В) * b * γ п, кгс/м, где γ f =1.1, γ п - коэффициент надёжности по назначению =1, G-масса плиты
Расчётная схема плиты - однопролётная свободно опёртая балка с равномерно распределённой нагрузкой. Расчётный пролёт равен расстоянию между серединами опорных площадок: Lo= L - Lоп, Lоп = 0, 1 м - на кирпичные стены. Расчётные усилия в плите: М = q'Lо2/8, кНм; Q = q'Lo/2, кН. 6. Расчётное сечение пустотной плиты - тавровое с полкой в сжатой зоне и шириной ребра
Ширина верхней полки берётся с учётом боковых подрезок: bf = Bк - 2 * 15, мм. Толщина полки: hf = (h - 0, 9d) / 2, мм. Рабочая высота сечения: ho = h - a, где a = hз.сл + ds/2, мм. 7. Проверяется прочность плиты по нормальному сечению. Момент полки: Mf = Rb * bf * hf * (ho - 0, 5 * hf), кНм. Если Mf ³ M, имеем 1 - й случай расчёта, нейтральная ось проходит в полке ξ = (АspRs)/ (bf ho Rb) ≤ ξ R; ξ R-значение граничной относительной высоты сжатой зоны сечения (приложение 16), По значению коэффициента ξ определяется коэффициент ς (по приложению 21 стр. 853 (2) или приложение 11 настоящих методических указаний). Mu =Rs * γ s6 * Asp * ς *ho, кHм, где γ s6 - коэффициент, учитывающий работу напрягаемой арматуры за пределом текучести γ s6 =1, 2 - для ПНА класса АIV; γ s6 = 1, 15 - для ПНА класса А-V; γ s6 =1 - для Ат - IV, Ат-V. В расчётной формуле: Rs - кПа, Rb - c учётом γ b2 = 0, 9, Аsp - м. В учебных целях, а также в запас прочности при определении ξ и Rs обжатие бетона напрягаемой арматурой не учитывается. Если Ми ³ М, несущая способность плиты достаточна. 8. Проверка прочности плиты по наклонному сечению Количество поперечных стержней см. таблицу п. 4, шаг из рабочих чертежей (каркасы). Далее определяется расчётная ширина полки: bf’= b+3hf’, мм. Определяется коэффициент φ f, учитывающий влияние сжатых полок: φ f = 0, 75n1 (bf’- b) * hf / b ho ≤ 0, 5, где n1 = n + 1 - число ребер пустотной плиты, n - число пустот. Если получилось φ f > 0, 5, нужно принять φ f = 0, 5. При определении коэффициента φ n усилие обжатия бетона напрягаемой арматурой нужно вычислить по формуле: N = γ sp Rs Asp, кН, где γ sp=0, 9 - коэффициент точности натяжения. Расчётные характеристики бетона необходимо брать с учётом коэффициента γ b2= 0, 9, φ n = 0, 1 N / Rbt b ho ≤ 0, 5 Суммарный коэффициент: (1 + φ f + φ n) ≤ 1, 5. Вычисляется характеристика: B= φ b2 (1+ φ f + φ n)∙ Rbt∙ b∙ hо2, кНм, где φ b2 = 2 − для тяжелого бетона, Rbt кПа; b, hо − м. Проекция наклонной трещины Со = В / 0, 5 ∙ Q ≤ 2hо, м, где Q определено в п. 5. Если Со > 2 hо, принять Со = 2 hо. Поперечная сила, воспринимаемая сжатым бетоном: Qb = Β /Cо, кН. Если Qb ≥ Q, поперечная арматура принимается конструктивно, расчёт продолжить с определения коэффициента φ b1. Если Qb < Q, поперечная арматура принимается по расчёту. Продолжается расчет в случае Qb < Q. Поперечная сила на единицу длины балки: qw= Rsw Aw/ S1, кН/м, должно быть qw ≥ φ b3 (1+ φ f + φ n)∙ Rbt∙ b/2, φ b3=0, 6-для тяжелого бетона. Если условие не выполняется, надо увеличить диаметр поперечных стержней или уменьшить их S1. Несущая способность по наклонному сечению: Qbw=Qb +qw Со, кН. Если Qbw ≥ Q, прочность по наклонному сечению обеспечена. Если Qbw< Q, прочность не обеспечена, надо увеличить класс бетона, диаметр стержней или уменьшить их шаг S1. Вычисляется коэффициент φ b1=1-β Rb, где β =0, 01-для тяжелого бетона, Rb-без учета γ b2 Коэффициент приведения α =Еs/Еb, где Еb-начальный модуль деформации бетона (определяется по приложению 6 стр. 843 (2) или приложение 15 настоящих методических указаний); Еs-модуль упругости арматуры (определяется по приложению 12 стр. 847 (2) или приложение 9 настоящих методических указаний). Коэффициент φ w1=1+5α Aw/ bS1, где Aw-м2, S1-м Проверяется прочность сжатого бетона между наклонными трещинами: Q ≤ 0, 3 φ b1 φ w1 Rb b ho, кН Если условие выполняется, принятые размеры сечения достаточны 9. Расчет на местный изгиб. Так как выполняется проверочный расчет плиты перекрытия, то в начале изучается спецификация плиты по сериии для данного расчета устанавливается марка верхней сетки. Из справочного издания выписывается площадь сечения продольных и поперечных стержней на 1 м длины сетки. Расчетом проверяется прочность армированной плиты на изгиб как многопролетной неразрезной балки, опертой на ребра, пролетом L01= dотв.
где γ o кг/м3 - плотность железобетона, hf м - толщина полки, γ f =1, 1 Максимальный изгибающий момент: М = q'' L012/11, кНм. Расчётное сечение – прямоугольное, шириной b = 1 м, высотой hf. Рабочая высота сечения: ho = hf - a, где а = 15 мм. Рабочая арматура сетки - поперечная. Определяется коэффициент: ξ = As Rs / ho b Rb; Mu = RsAs ς ho, кНм Если Ми ³ М, прочность полки на местный изгиб обеспечена. 10. При определении диаметра монтажных петель нагрузка берется только от собственного веса плиты с учетом коэффициента динамичности kд=1, 4. В запас прочности нагрузка делится не на 4, а на 2 монтажные петли, учитывая неравномерность подъема. Усилие на одну петлю: N = Gпл * kд/ B*L, кгс ® кH где Gпл - масса плиты по каталогу; B, L м - ширина и длина плиты Монтажные петли изготавливают только из стали класса А-1 из-за её хороших пластических свойств. Площадь арматуры петли: As = N / Rs, м2® см2, где Rs – кПа для арматуры А - 1. Диаметр петли выписывают из рабочих чертежей и сравнивают площадь сечения петли, требуемой по расчёту. Необходимо сделать вывод. 11. Расчёт плиты по 2 группе предельных состояний – трещиностойкости и жёсткости - можно не выполнять, т.к. практикой их применения установлено, что раскрытие в них трещин не превышает допустимых значений и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна. 12. Выполняются эскизы рабочих чертежей: план, продольное и поперечное сечение плиты, эскизы сеток и каркасов, М 1: 50; 1: 10. Составляются спецификация плиты и ведомость расхода стали. Пример 4. Определить марку плиты с круглыми пустотами, рассчитать плиту по нормальному, наклонному сечению и на местный изгиб. Определить диаметр монтажных петель, изучить рабочие чертежи, выполнить спецификацию плиты, эскизы плиты и арматурных изделий Дано: 1) длина и ширина плиты L=6, 0 м и В=1, 5 м; 2) вес пола – 103 кгс/м2; 3) назначение помещения – жилое помещение; 4) класс напрягаемой арматуры АIV Решение: 1. В зависимости от типа пола определяется его вес qпол = 103 кгс/м2 2. По назначению помещения определяется временная полезная нагрузка на перекрытие рп=150 кгс/м2 - по табл. 3 (3). Коэффициент надёжности по нагрузке γ f2=1, 3. 3. Определяется полная расчётная нагрузка на 1м2 плиты без учёта её собственного веса: q = qпол * γ f1 + рп * γ f2=103*1, 2+150*1, 3= 319 кгс/м2 =3, 19 кПа ≈ 4 L = 6, 0 м, В = 1, 5 м, ПНА (преднапряженная арматура) - класса А IV, q = 4 кПа, тогда марка плиты ПК 60.15-4 А IV 4. При изучении рабочих чертежей плиты по серии ИИ – 04-4 в 17 (4) её технико-экономические и расчётные характеристики заносят в следующую таблицу:
Экономичность плиты оценивается по показателям: а) Приведённая толщина бетона: t = Vбет/L * В = 1, 12 / 6*1, 5 = 0, 12 м =12 см. б) Расход стали на 1 м2: Qст / L *В =42, 69/6*1, 5 = 4, 7 кг/м; 5. Определяется полная расчётная нагрузка на 1 пог. м плиты с учётом её собственного веса: q' = (qпол*γ f1 +рп * γ f2 + G * γ f / L В)*b*γ п=(103*1, 2+150*1, 3+2800*1, 1/6*1, 5)*1, 5*1= 992 кгс/м =9, 9 кН/м Расчётная схема плиты - однопролётная свободно опёртая балка с равномерно распределённой нагрузкой. Расчетная длина Lo= L - Lоп =6-0, 1=5, 9 м Расчётные усилия в плите: М = q'Lо2/8 = 9, 9*5, 92/8 = 43 кНм; Q = q'Lo/2 = 9, 9*5, 9/2=29, 2 кН. 6. Расчётное сечение пустотной плиты - тавровое с полкой в сжатой зоне и шириной ребра b = Bк - n * 0, 9d = 1480-7*09*159 = 478, 3 мм, где Bк = В – 2*10=1500-2*10=1480 мм - конструктивная ширина плиты, n - число отверстий диаметром d =159 мм Ширина верхней полки берётся с учётом боковых подрезок: bf = Bк - 2 * 15 = 1480 – 2*15 =1450 мм. Толщина полки: hf = (h - 0, 9d) / 2 = (220 -0, 9*159)/2= 38, 45 мм.= 0, 038 м Рабочая высота сечения: ho=h–a=220-26=194 мм = 0, 194 м, где a= hз.сл + ds/2 = 20+12/2=26 мм. 7. Проверяется прочность плиты по нормальному сечению. Момент полки: Mf = Rb*bf*hf*(ho-0, 5 * hf)= 11500*1, 45*0, 038*(0, 194-0, 5*0, 038) = 110, 9 кНм. Mf =110, 9 ³ M = 43, имеем 1 - й случай расчёта, нейтральная ось проходит в полке ξ =(АspRs)/(bfhoRb)=(5, 65*10-4*51*104)/(1, 45*0, 194*11500)=0, 09 ≤ ξ R=0, 59; Mu =Rs * γ s6 * Asp * ς *ho = 51*104*1, 2*5, 65*10-4*0, 955*0, 194 = 64 кHм, Ми = 64 ³ М = 43, несущая способность плиты достаточна. 8. Проверка прочности плиты по наклонному сечению Количество поперечных стержней см. таблицу п. 4 → 6 шт, шаг S1 = 100 мм Определяется расчётная ширина полки: bf’= b+3hf’= 478, 3+3*38 = 592 мм. Определяется коэффициент φ f, учитывающий влияние сжатых полок: φ f = 0, 75n1 (bf’- b) hf / b ho= 0, 75*8*(0, 592-0, 478)*0, 038/0, 478*0, 194=0, 28≤ 0, 5, где n1 = n + 1 =7+1=8 Усилие обжатия бетона напрягаемой арматурой: N=γ spRsAsp=0, 9*51*104*5, 65*10-4= 259 кН, где γ sp=0, 9 - коэффициент точности натяжения. Расчётные характеристики бетона необходимо брать с учётом коэффициента γ b2= 0, 9, φ n = 0, 1 N / Rbt b ho = 0, 1*259/900*0, 9*0, 478*0, 194= 0, 34 ≤ 0, 5 Суммарный коэффициент: (1 + φ f + φ n)= (1+0, 28+0, 34)= 1, 62 ≤ 1, 5, принимаем 1, 5 Вычисляется характеристика: B = φ b2*(1+ φ f + φ n)*Rbt*b*hо2 = 2*1, 5*900*0, 478*0, 1942 = 48, 5 кНм, где φ b2 = 2 − для тяжелого бетона. Проекция наклонной трещины Со = В / 0, 5*Q = 48, 5/0, 5*29, 2=3, 3> 2hо=2*0, 194=0, 388 м Со > 2 hо, принимаем Со = 2 hо=0, 388 Поперечная сила, воспринимаемая сжатым бетоном: Qb = Β /Cо=48, 5/0, 388 = 125 кН. Qb =125 ≥ Q=29, 2 поперечная арматура принимается конструктивно, расчёт продолжить с определения коэффициента φ b1. Вычисляется коэффициент φ b1=1-β Rb =1-0, 01*11, 5=0, 885 Коэффициент приведения α =Еs/Еb = 17*104/24*103=7, 08 Коэффициент φ w1=1+5α Aw/ bS1=1+5*7, 08*0, 28*10-4/0, 478*0, 1= 1, 02 Проверяется прочность сжатого бетона между наклонными трещинами: Q=29, 2 ≤ 0, 3 φ b1 φ w1 Rb b ho=0, 3*0, 885*1, 02*11500*0, 478*0, 194=290 кН Условие выполняется, принятые размеры сечения достаточны 9. Расчет на местный изгиб. Марка верхней сетки 3ВрI-200 /3ВрI-150, площадь сечения продольных Аsw=0, 42 см2 и поперечных Аsw=0, 49 см2 стержней на 1 м длины сетки. Расчетом проверяется прочность армированной плиты на изгиб как многопролетной неразрезной балки, опертой на ребра, пролетом L01= dотв=159 мм. Полная расчетная нагрузка на полку от ее собственного веса, а также веса пола и полезной нагрузки: q''=(γ ohf*γ f+qпол*γ f1+рn*γ f2)*γ n=(2500*0, 038*1, 1+103*1, 2+150*1, 3)*1=423, 5 кгс/м2= 4, 2 кПа Максимальный изгибающий момент: М = q'' L012/11=4, 2*0, 1592 /11 = 0, 009 кНм. Расчётное сечение – прямоугольное, шириной b = 1 м, высотой hf. Рабочая высота сечения: ho = hf – a = 38-15 = 23 мм, где а = 15 мм. Рабочая арматура сетки - поперечная. Определяется коэффициент: ξ = As Rs / ho b Rb=0, 49*10-4*375*103/0, 023*1*11500=0, 07; ς =0, 965 Mu = RsAs ς ho= 375*103*0, 49*10-4 * 0, 965* 0, 023 = 0, 41 кНм Если Ми= 0, 41³ М=0, 009, прочность полки на местный изгиб обеспечена.
N = Gпл*kд/2=2800*1, 4/2 = 1960 кгс = 19, 6 кH Монтажные петли изготавливают только из стали класса А-1 из-за её хороших пластических свойств. Площадь арматуры петли: As = N / Rs= 19, 6/225*103=0, 87*10-4 м2=0, 87 см2, где Rs – кПа для арматуры А - 1. Диаметр петли по расчету Ø 12, по рабочим чертежам Ø 12.
|
b = Bк - n * 0, 9d, мм, где Bк = В – 2*10, мм - конструктивная ширина плиты, n - число отверстий диаметром d =159 мм
