Подготовка к перевозке и размещение тарно-упаковочных грузов в контейнерах и крытых вагонах

2.2.1. Выбор материалов и расчет амортизирующих прокладок. В процессе транспортирования и выполнения погрузочно-разгрузочных и складских работ упакованные изделия подвергаются различным динамическим нагрузкам, которые могут достигать значительных величин. Наиболее опасен удар при падении в результате неосторожного выполнения погрузочно-разгрузочных операций. Высота падения упакованного изделия зависит от способа выполнения грузовых работ: при ручной установке в штабель или переноске – это 900 мм (один человек несет груз массой до 40 кг), или 750мм (два человека несут груз массой до 100 кг). При использовании электропогрузчика высота падения принимается 450мм.

Для защиты изделий от ударных нагрузок используются различные амортизирующие материалы: гофрированный картон, пенополистирол, пенополиуретан, велофлекс и др. Основной динамической характеристикой амортизирующих материалов является зависимость «ударное ускорение – статическая нагрузка». Кривая, выражающая эту зависимость, имеет вогнутую форму (рис.2.3) с ярко выраженным минимумом и описывается выражением [6]

К = а₀/р + а₁Н/h + а₂(Н/h)²Р,

 

где К – ударное ускорение (пиковая ударная нагрузка); доли g;

Р – статистическое давление изделия на прокладку, Н/см²;

Н – высота падения изделия в упаковке, см;

h – толщина амортизирующей прокладки, см;

a₀, a₂ – размерные постоянные величины, характеризующие ударо-защитные свойства материла, см²/Н; Н/см²;

а₁ – коэффициент амортизации.

 

Выбор амортизационного материала определяется условием

K_min £ К_ДОП,

_{_______}
где K_min – минимальное значение ударной перегрузки, которое может обеспечить амортизационный материал определенного вида в заданных условиях;

К_ДОП – допустимая перегрузка, выдерживаемая изделием без повреждений, доли g.

 

 

После дифференцирования приведенного выше выражения, и соответствующих преобразований получены следующие расчетные формулы для определения параметров амортизирующих прокладок:

 

толщина прокладки h = CH/K_ДОП;

 

площадь прокладки S_ПР = C₁QK_ДОП,

 

где Q – масса изделия, кг;

С – обобщенный коэффициент амортизации;

С₁ – размерная постоянная величина, см²/Н, характеризующая свойства выбранного материала.

Значения величин С и С₁ для некоторых амортизирующих материалов приведены в табл. 2.2.

Таблица 2.2

Коэффициенты амортизации С и С₁

 

Материал	Плотность, кг/м3	Значения коэффициентов
С	С1
Пенополиуретан		2, 25 3, 02 3, 54	7, 82 2, 49 1, 28
Пенополистирол		2, 83	0, 24
Латексная губка		5, 09 3, 19 5, 15	2, 38 2, 88 0, 54
Картон	№1 №2	2, 50 3, 37	1, 93 0, 60

 

Полученная площадь прокладки S_ПР сравнивается с площадью опирания груза S.

Если S/2 < S_ПР £ S, прокладку изготовляют площадью S_ПР и располагают ее под центром тяжести груза;

если S < S_ПР, то следует увеличить площадь опоры изделия или выбрать другой материал и повторить расчет.

По проведенным расчетам конструируют прокладки, производят упаковку изделия и ударные испытания порядком установленным стандартами.

 

П р и м е р. Изделие массой 2, 5кг выдерживает без повреждения пиковое ударное ускорение а_П = 24 g. Необходимо определить площадь и толщину прокладки из пенополиуретана плотностью 43кг/м³. Прокладка должна обеспечивать сохранность изделия при падении с высоты 90см. Опорная площадь изделия 225см².

 

Р е ш е н и е. Последовательно определяем следующие величины:

допустимая ударная перегрузка К_ДОП = а_П /g= 24;

толщина прокладки h = СН/К_ДОП = 3, 02´ 90 / 24 = 11, 3см;

площадь прокладки S_ПР = С₁ ´ Q ´ К_ДОП = 2, 49 ´ 2, 5 ´ 24 = 149, 4см².

В данном случае рассчитанная площадь прокладки меньше опорной поверхности изделия (149, 4< 225), следовательно прокладку надо сделать площадью 225см² с вырезами.

 

2.2.2. Картонная транспортная тара. Расчет прочности. Картонная транспортная тара изготовляется в основном из гофрированного, коробчатого, реже из плоского, картона. Картонная тара в сравнении с деревянной является более экономичной по таким показателям как относительная собственная масса, стоимость, полезный объем, материало- и трудоемкость изготовления. Процесс изготовления картонной тары может быть полностью автоматизирован, также как и процесс упаковывания в такую тару продукции. К недостаткам картонной тары относятся ее гигроскопичность и недостаточная прочность по сравнению с тарой из других материалов (дерево, пластмасса). Для усиления прочности картонной тары, при упаковывании в нее продукции, используют вспомогательные упаковочные средства: вкладыши, перегородки, решетки, прокладки, амортизаторы. Картонная тара может иметь форму ящиков, коробок, барабанов.

Для изготовления картонных ящиков используется гофрированный картон следующих типов:

Т – трехслойный (два слоя плоских, один гофрировальный);

П – пятислойный (три слоя плоских, два гофрировальных);

Д – двухслойный (один плоский и один гофрировальный).

Гофрированные слои отличаются высотой гофр (h =1, 1¸ 5, 5мм) и их шагом (l =3¸ 9мм), что влияет на прочность картона. Предельная масса, упакованной в картонную тару продукции не должна превышать 40кг, оптимальная масса груза – 15¸ 20 кг.

Расчет прочности картонной (деревянной) тары производится на основе сжимающего усилия, которое должна выдерживать тара при штабелировании на складе. Статическое сжимающее усилие Р_СТ, Н, составляет

Р_СТ = К_ЗАП´ g´ Q_БР´ (Н_СК – h)/h,

где К_ЗАП – коэффициент запаса прочности картонной тары зависит от продолжительности хранения; картон впитывает влагу и теряет прочность, К_ЗАП = 1, 6 при хранении менее 30сут., К_ЗАП = 1, 85 при хранении более 100 сут.; для деревянной тары К_ЗАП = 1, 0;

g – ускорение силы тяжести, g» 10м/с²

Q_БР – масса брутто картонного ящика с грузом, кг;

Н_СК – допустимая высота складирования, для картонной

тары Н_СК = 300см; для деревянной тары Н_СК = 600см;

h – высота коробки (ящика), принимается при проектировании в зависимости от массы и параметров упаковываемого груза, см.

С другой стороны, сопротивление сжатию картонной тары зависит от периметра коробки и прочности гофрированного картона на торцовое сжатие. В соответствии с упрощенной формулой Макки [7]

,

где Р_Т – торцовая жесткость, Н/см;

d – толщина картона, см;

z – периметр коробки, см.

Торцовая жесткость принимается в зависимости от марки картона, (табл.2.3), а толщина практически равна высоте гофр. Сопоставляя приведенные формулы и зная параметры коробки можно определить допустимую высоту штабелирования на складах и в вагонах, а также на основе оптимальной высоты штабелирования и необходимых параметров картонной тары – марку картона.

Таблица 2.3

Характеристики гофрированного картона

(при влажности 6-12 %)

 

Показатели	Норма для картона марок
Т12	Т22	Т27	П31	П33	П35
Сопротивление торцовому сжатию, Н/см Сопротивление продавливанию, мПа	1, 3	1, 3	1, 2	1, 1	2, 0	2, 3

 

П р и м е р. Определить марку картона для изготовления транспортной картонной тары с параметрами 500 ´ 400 ´ 400 мм для перевозки груза массой 15 кг. Расчетная высота складирования 300 см, срок хранения 25 сут, толщина картона 0, 35 см.

 

Р е ш е н и е. Статическое сжимающее усилие, Н,

 

Р_СТ = К_ЗАП´ g´ Q_БР´ (H_СК–h)/h = 1, 6´ 10´ 15´ (300-40)/40 =1560;

 

периметр ящика, см z =2l + 2b = 2´ 50 + 2´ 40 = 180см;

 

сопротивление торцовому сжатию, Н/см

Р_Т = Р_СТ /(2, 55 ) = 1560/(2, 55Ö 0, 35´ 180)=77.

 

Согласно табл.2.3. для изготовления транспортной картонной тары в заданных условиях необходимо использовать пятислойный картон марки П33 (80> 77).

 

2.2.3. Разработать схему размещения непакетированных грузов в контейнере. Правила перевозок тарно-упаковочных и штучных грузов в универсальных контейнерах на железнодорожном транспорте [1] регламентируют следующие основные условия размещения грузовых мест;

-масса груза в контейнере не должна превышать его грузоподъемности;

-смещение центра масс грузов от центра масс контейнера должно быть:

по ширине контейнера от его середины не более 100мм для всех типов контейнеров;

по длине контейнера от его середины в зависимости от типа контейнера:

для контейнеров типа 1А, 1АА - не более 1200 мм;

для контейнеров типа 1С, 1СС - не более 600 мм;

для контейнеров типа 1D - не более 300 мм.

-общая сумма зазоров между штабелями грузов и продольными стенками контейнера не должна превышать 200мм;

-двери контейнера должна свободно открываться и закрываться, а для этого зазор между штабелем груза (включая ограничительный щит перед дверью) и дверным проемом контейнера должен быть не менее 50мм.

Исходные данные для расчета числа грузовых мест и схемы их размещения в контейнере принимаются по табл.2.1 (габаритные размеры картонных коробок и их масса брутто) и табл.2.4 (характеристика крупнотоннажных контейнеров и условий перевозки) в зависимости от номера заданного варианта.

При расчете числа грузовых мест в крупнотоннажном контейнере принимаем, что картонные коробки с грузом размещаются длинной

стороной по длине, короткой стороной по ширине и высотой по высоте контейнера. Для лучшего использования площади контейнера и минимизации зазоров между грузовыми местами и стенками контейнера, коробки могут быть размещены с поворотом их в горизонтальной плоскости на 90^о т.е. длинной стороной по ширине контейнера.

 

Общее число грузовых мест в контейнере составит

 

N_ОБ = N_ПР´ N_П´ N_В;

N_ПР = L/(l´ К_У); N_П = В/(b´ К_У); N_В = H/h,

 

где N_ПР, N_П, N_В – соответственно число грузовых мест в продольном, поперечном направлениях внутри контейнера и по высоте, шт.; результаты расчетов округляются до целого числа в меньшую сторону;

L, В, Н – соответственно внутренние размеры контейнера по длине, ширине и высоте, мм;

l, b, h – соответственно габаритные размеры картонных коробок по длине, ширине и высоте, мм;

К_У – коэффициент укладочности, К_У = 1, 01.

 

Таблица 2.4

Характеристика контейнеров и условий перевозок

 

Показатели	Номер варианта
Тип контейнера	1А*	1АА*	1С	1СС	1D
Характеристика контейнера: Номинальная масса брутто, т QНОМ Масса тары, т QТ Внутренние размеры, мм: длина L ширина В высота Н	30, 0 3, 6	30, 0 3, 6	20, 0 2, 1	24, 0 2, 1	10, 0 1, 6
Коэффициенты ускорения: продольный кПР поперечный кП вертикальный кВ	2, 20 0, 35 1, 38	2, 15 0, 50 1, 29	2, 25 0, 45 1, 50	2, 10 0, 45 1, 40	2, 30 0, 50 1, 45

* В контейнерах 1А и 1АА рекомендуется перевозить грузы в деревянных ящиках или пакетах.

Общая масса брутто всех грузовых мест в контейнере Q_ГР должна быть не больше его грузоподъемности

Q_ГР = N_ОБ´ q_БР´ 10 ^-3 £ Q_НОМ – Q_Т,

 

где q_БР – масса брутто груза в картонной таре, кг;

Q_НОМ, Q_Т – соответственно номинальная масса брутто контейнера и масса тары контейнера, т.

Если масса груза брутто больше грузоподъемности контейнера необходимо уменьшить общее число грузовых мест за счет уменьшения числа мест по высоте.

При движении поезда и маневровых передвижениях возникают инерционные силы, действующие в продольном, поперечном и вертикальном направлениях. Эти силы стремятся сжать, сдвинуть или опрокинуть грузовые места при наличии зазоров между отдельными рядами и стенками контейнера. Указанные обстоятельства могут служить причинами, нарушающими целостность и сохранность как грузового места в целом, так и груза внутри транспортной тары.

Величины инерционных сил рассчитываются согласно ТУ [3] по формулам:

 

Р_ПР = К_ПР´ g´ (N_ПР – 1)´ q_БР; Р_П = К_П´ g´ (N_П – 1)´ q_БР;

Р_В = К_В´ g´ (N_В – 1)´ q_БР ,

 

где Р_ПР, Р_П, Р_В – соответственно продольная, поперечная и вертикальная инерционные силы, Н;

К_ПР, К_П, К_В – коэффициенты ускорений, действующих в продольном, поперечном и вертикальном направлениях, доли единиц g (табл.2.4);

g – ускорение силы тяжести, g» 10м/с².

Полученные величины необходимо сравнить с расчетной статической нагрузкой Р_СТ, на основе которой проектировалась картонная транспортная тара и которая составляет (см. п.2.2.2)

Р_СТ = К_ЗАП´ g´ q_БР´ (H_СК – h)/h

 

Если Р_ПР> Р_СТ, но необходимо устанавливать поперек контейнера сепарационные перегородки для обеспечения сохранности груза от сжатия под действием продольной инерционной силы. Поперечные вертикальные инерционные силы, как правило, меньше по величине расчетной статической нагрузки: Р_П < Р_СТ; Р_В < Р_СТ .

Сепарационные перегородки делят внутренний объем контейнера

на отдельные блоки (обычно два или три блока).

Максимальное число грузовых мест в продольном направлении в каждом блоке определяется из условия, что продольная инерционная сила Р_ПР^Б, действующая в этом блоке на последнее грузовое место, равна расчетной статической нагрузке

Р_СТ = Р_ПР^Б = К_ПР´ g´ (N_ПР^Б – 1)´ q_БР .

Отсюда можно найти максимальное число грузовых мест в одном блоке

 

Полученное число ящиков (грузовых мест) округляется до целого в меньшую сторону, а затем определяется число блоков z_Б в контейнере

 

z_Б = N_ПР / N_ПР^Б,

 

которое округляется до целого в большую сторону.

Количество грузовых мест в каждом блоке должно быть распределено примерно одинаково; при делении на три блока – в среднем должно быть N_ПР^Б. Сумма всех грузовых мест при этом равняется N_ПР.

 

 

Рис.2.4. Схема размещения картонных коробок в контейнере 1АА:

1 – дверь; 2 – дверной щит; 3 – сепарационные перегородки;

4 – коробки; 5 – поперечная перегородка.

Далее составляется схема погрузки грузовых мест в контейнер (рис.2.4) производится проверка их размещения и показывается на схеме крепление, если оно необходимо.

 

1. Расстояние от штабеля груза до дверей контейнера, мм,

 

С_Д = (L – N_ПР´ l´ К_У) – (z_Б – 1)´ b_ПЕР – b_Щ ≥ 50,

 

где b_ПЕР, b_Щ – ширина сепарационных перегородок и ширина дверного щита, мм (минимальные значения: b_ПЕР = 150мм, b_Щ = 100мм); если величина С_Д больше 50мм, но меньше чем l_СМ, где l_СМ допустимое смещение центров масс груза и контейнера, то груз размещен правильно.

 

2. Расстояние между штабелями грузов и продольными стенками контейнера, мм, должно быть

 

С_Ш = В – N_П´ b´ К_У ≤ 200.

 

Если это условие С_Ш≤ 200 соблюдается, то груз размещен правильно, если С_Ш> 200мм, то необходимо устанавливать поперечные распорки для предотвращения навалов и опрокидываний. Кроме того требуется проверка допустимого смещения центра масс груза в поперечном

направлении.

 

2.2.4. Разработать схему размещения непакетированных грузов в крытом вагоне. Технические условия погрузки и крепления грузов [3] регламентируют следующие основные правила по размещению и креплению грузов, перевозимых поштучно в крытых вагонах:

 

размещать и крепить грузы в крытых вагонах необходимо с учетом безопасности движения поездов, производства маневровых и погрузочно-разгрузочных работ, полного использования вместимости вагонов, сохранности перевозимых грузов и подвижного состава;

 

грузоотправитель или организация, производящая погрузку, несут полную ответственность за неправильное размещение и крепление грузов в вагонах и за погрузку в нестандартной недоброкачественной упаковке;

 

груз должен размещаться в вагоне равномерно, допускается смещение общего центра масс груза от вертикальной плоскости, в которой находится поперечная ось вагона не более чем на 1/8 базы вагона; поперечное смещение общего центра масс грузов от вертикальной плоскости, в которой находится продольная ось вагона, допускается не более 100мм;

 

грузы в крытом вагоне должны укладываться от торцов к междверному пространству плотно без зазоров в поперечном и продольном направлениях так, чтобы не было сдвига, падения, навала на двери, потертости и повреждения при перевозке;

 

в целях исключения в процессе перевозки грузов, расположенных в междверном пространстве, от навала на дверь они должны быть ограждены щитами; а расстояние от штабеля до дверей должно быть ≥ 250 мм.

 

Исходные данные для расчета числа мест и общей массы груза в вагоне принимаются в соответствии с номером варианта по табл.2.1 (габаритные размеры транспортной тары) и по табл.2.5 (масса брутто груза и условия перевозок). Характеристики вагонов соответствуют Альбому-справочнику [4].

 

Порядок расчета числа грузовых мест и массы груза при размещении в крытом вагоне аналогичен порядку расчета таких же величин при размещении груза в контейнере (см. п.2.2.3).

 

Особенностями данного расчета являются следующие положения:

- транспортная тара – плотные дощатые ящики;

- в соответствии с ТУ грузы располагаются тремя блоками (два торцовых и один междверный), что объясняется уменьшением ширины штабелирования в междверном пространстве на фиксированную величину 250 мм с двух сторон для установки дверных оградительных щитов (толщиной не менее 40 мм), а также ограничением высоты штабеля высотой дверного проема (см. рис.2.5).

Таблица 2.5

Характеристика груза и условий перевозок

 

Показатели	Номер варианта
Масса деревянного ящика брутто, кг, qбр Коэффициент ускорения: продольный Кпр поперечный Кп вертикальный Кв Внутренние размеры вагона, м: длина L ширина В высота Н Грузоподъёмность, т, Г   Размеры дверного проёма в свету, м: длина LД высота НД	75, 0   2, 2 0, 35 1, 38     13, 84 2, 76 2, 79 68, 0   2, 00 2, 26	80, 0   2, 15 0, 50 1, 29     16, 08 2, 77 3, 05 67, 0   3, 97 2, 72	40, 5   2, 25 0, 45 1, 50     13, 84 2, 76 2, 79 68, 5   3, 80 2, 34	45, 5   2, 10 0, 45 1, 40     13, 84 2, 76 2, 74 68, 0   3, 94 2, 34	85, 0   2, 3 0, 50 1, 55     13, 84 2, 76 2, 79 68, 0   2, 00 2, 26	70, 5   2, 35 0, 55 1, 40     16, 08 2, 77 3, 05 67, 0   3, 97 2, 72

 

 

 

Рис.2.5. Схема размещения ящиков с грузом в вагоне:

1 – торцовые блоки; 2 – сепарационные перегородки; 3 – междверный блок;

4 – дверь вагона; 5 – дверные щиты

Расчет числа грузовых мест и массы груза в торцовых блоках производится на основе следующих зависимостей

 

N_Т = N_ПР^Т´ N_П^Т´ N_В^Т; N_ПР^Т = 0, 5(L-L_Д) / (l´ K_У); N_П^Т = B / (b´ K_У);

N_В^Т = H / h; Q_Т = N_Т´ q_БР´ 10^-3

где N_Т – число грузовых мест в одном торцовом блоке, шт.;

N_ПР^Т, N_П^Т, N_В^Т – соответственно число грузовых мест в продольном, поперечном направлениях и по высоте торцового блока, шт.; число грузовых мест после расчета округляется в меньшую сторону до целого;

L, В, Н – соответственно внутренние размеры вагона по длине, ширине и высоте, мм; принимаются согласно заданной модели крытого вагона (табл.2.5);

l, b, h – соответственно габаритные размеры ящика по длине, ширине и высоте, мм, (см. табл. 2.1);

L_Д – длина дверного проема вагона, мм;

К_У – коэффициент укладочности, К_У =1, 01;

Q_Т – масса всех грузовых мест в торцовом штабеле, т;

q_БР – масса брутто одного грузового места, кг, (табл.2.5).

 

Число грузовых мест и масса груза в междверном блоке рассчитывается аналогично с учетом фактически возможных параметров (длины, ширины и высоты) этого штабеля.

 

N_ПР^МД = L_МД / (l´ K_У); L_МД = L – 2(N_ПР^Т´ l´ K_У);

N_П^МД = B_МД / (b´ K_У); В_МД = В – 2С_Д; С_Д = 250мм

N_В^МД = H_Д / h; N_МД = N_ПР^МД´ N_П^МД´ N_В^МД; Q_МД = N_МД´ q_БР´ 10 ^-3,

где N_ПР^МД, N_П^МД, N_В^МД – соответственно число грузовых мест вдоль, поперек и по высоте междверного блока, шт.; полученные числа округляются до целых величин в меньшую сторону;

L_МД, В_МД, H_Д – соответственно длина, ширина и высота междверного пространства, мм;

N_МД, Q_МД – соответственно общее число грузовых мест в междверном блоке, шт.; и общая масса этого блока, т.

 

Далее производится проверка правильности размещения в вагоне грузовых мест, полученных расчетным путем.

 

1. Масса груза в вагоне не должна превышать грузоподъёмности

вагона, Q_В,

 

Q_В = 2Q_Т + Q_МД £ Г.

 

Если Q_В > Г, то необходимо уменьшить число грузовых мест по высоте в торцовых или междверном блоках, так чтобы общее уменьшение массы груза в вагоне составляло DQ_В £ Q_В – Г, а затем определить число ящиков в верхнем слое.

При решении оставить неполный верхний слой ящиков необходимо предусмотреть их крепление от сдвига или принять схему размещения с недогрузом до грузоподъёмности вагона, в любом случае масса груза в вагоне учитывается вместе с массой дверных щитов и сепарационных перегородок.

 

2. Обеспечение сохранности ящика с грузом, расположенного последним по длине торцового или междверного блоков, от воздействия продольной инерционной силы, Н, (как наибольшей по величине) обеспечивается при условии (см. п.2.2.3)

 

Р_СТ ³ Р_ПР^Т ;

Р_СТ = g´ q_БР´ (H_СК – h) / h; P_ПР^Т = K_ПР´ g´ (N_ПР^Т –1)´ q_БР,

 

где g – ускорение силы тяжести g» 10м/с²;

Н_СК – высота складирования деревянных ящиков, Н_СК =600см;

К_ПР – коэффициент ускорения, доли единиц g;

h – высота ящика, см.

 

3. Величина зазоров между торцовыми и междверными блоками должна быть достаточна для постановки сепарационных перегородок или распорок

 

C_Б = 0, 5´ [L – (2N_ПР^Т + N_ПР^МД) ´ l´ К_У] ³ 150