Проверка давления под подошвой условного фундамента

Давление под подошвой условного фундамента при определении осадки методом послойного суммирования не должно превышать расчетного сопротивления основания R, определяемого по формуле СНБ 5.01.01-99.

При этом необходимо учитывать, что b= b_y, d -глубина заложения условного фун­дамента (глубина погружения свай) от планировочной отметки.

Полная нагрузка на основание условного фундамента будет равна:

N_{II, y} = N_II + G_{II, p} + G_{II, св} + G_{II, гр}

где N_II - расчетная нагрузка по II группе предельных состояний на уровне образе фунда­мента.

G_{II, p} - вес конструкции фундамента и ростверка;

G_{II, св} - вес свай;

G_{II, гр} - вес грунта в объеме условного фундамента.

Выполняем проверку давления под подошвой условного фундамента:

N_{II, y}/A_y < R_у

где А_у - площадь подошвы условного фундамента;

R_у – расчетное сопротивление грунта основания по подошве условного фундамента.

 

Определение осадки свайного фундамента

Определение осадки свайного фундамента производится в той же последовательно­сти, что и фундамента на естественном основании. Расчетная схема определения осадки свайного фундамента приведена на рис.12

 

Рис.12 Расчетная схема определения осадки основания под свайным фундамен­том.

 

Если ниже подошвы условного фундамента на глубину более 4× b_у залегают одно­родные грунты осадку фундамента допускается определять методом эквивалентного слоя.

В этом случае осадка определятся по формуле:

,

где А_vw -коэффициент эквивалентного слоя, принимаемый в зависимости от типа грунта размеров и формы подошвы условного фундамента по табл.17 [1];

b_y – ширина условного фундамента;

m_v –относительный коэффициент сжимаемости;

p_o – дополнительное давление на уровне подошвы условного фундамента.

Относительный коэффициент сжимаемости в рамках курсового проекта допуска­ется принимать равным:

,

где Е – модуль общей деформации грунта,

n - коэффициент бокового расширения грунта, принимаемый по табл. 17 [1].

При выполнении условия

S £ S_u

требования II группы предельных состояний в рамках курсового проекта будут счи­таться выполненными.

 

Таблица 17. Значения коэффициента эквивалентного слоя Аν ω для жестких фундаментов (по Н. А Цытовичу)
	Гравий и галька	Пески	Суглинки пластичные	Глины текучепла­стичные
крупные, средние	мелкие, пылеватые	IL< 0.5	IL≥ 0.5
Глины твердые	Cуглинки твердые	Супеси	Глины пластичные
IL< 0.5	IL≥ 0.5
При значении v
0, 1	0, 2	0, 25	0, 3	0, 35	0, 4
	0, 89	0, 94	0, 99	1, 08	1, 24	1, 58
1, 5	1, 09	1, 15	1.21	1, 32	1, 52	1, 94
	1, 23	1, 30	1.37	1, 49	1, 72	2, 20
	1, 46	1, 54	1, 62	1, 76	2, 01	2, 59
	1, 63	1, 72	1, 81	1, 97	2, 26	2, 90
	1, 74	1, 84	1, 94	2, 11	2, 42	3, 10
≥ 10	2, 15	2, 26	2, 38	2, 60	2, 98	3, 82

 

Список литературы

 

1. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. - Л., 1988.

2. СТБ 943-2007. Грунты. Классификация. - Минск, 2006.

3. ТКП 45-5.01-254-2012. Основания и фундаменты зданий и сооружений. Основные положения. -Мн., 2012.

4. Пособие П2-2000 к СНБ 5.01.01-99. Проектирование забивных и набивных свай по результатам зондирования грунтов.

5. ТКП 45-5.01-17-2009 (02250). Прочностные и деформационные характеристики грунтов по данным динамического зондирования. – Минск, 2006.

6. ТКП 45-5.01-256-2012 Основания и фундаменты зданий и сооружений. Сваи забивные. Правила проектирования и устройства. -Мн., 2013