Определение тока холостого хода трансформатора
Определяются активная составляющая тока холостого хода, намагничивающая мощность, реактивная составляющая тока холостого хода и полный ток холостого хода (добиваемся того, чтобы он был в допустимых по ГОСТ 12022–76, ГОСТ 11920–85 пределах), находится коэффициент полезного действия трансформатора.
Ток первичной обмотки трансформатора в режиме холостого хода при номинальном напряжении и номинальной частоте называется током холостого хода. Активная составляющая тока холостого хода зависит от потерь холостого хода Ток холостого хода и его активную и реактивную составляющие определяют в % от номинального тока первичной обмотки. Активная составляющая тока холостого хода
где Реактивную составляющую тока холостого хода определяют по намагничивающей мощности трансформатора Намагничивающая мощность 1. 2. 3. 4.
Таблица 4.4
Значения коэффициента
* − по рис. 4.3, а. ** − комбинированный стык по рис. 4.3, в, г. *** − по рис. 4.3, б.
Таблица 4.5
Значения коэффициента
Тогда полная намагничивающая мощность
где Реактивная составляющая тока холостого хода
где В результате полный ток холостого хода
где Полученное по формуле (4.13) значение тока холостого хода не должно превышать заданного Отметим, что данная методика расчета тока холостого хода упрощена для учебных целей. Ну и наконец, коэффициент полезного действия трансформатора
где Таблица 4.6
Удельная намагничивающая мощность
|
. Реактивная составляющая определяет реактивную намагничивающую мощность 
, потребляемую трансформатором из сети и расходуемую на создание магнитного потока в магнитопроводе трансформатора.
, (4.10)
− по формуле (4.9); 
− см. задание.
– коэффициент, учитывающий влияние резки рулона стали на пластины и срезания заусенцев. Для сталей марок 3404, 3405 с отжигом пластин 
, без отжига пластин 
. Для стали марки MX4 − соответственно 1,11 и 1,225.
– коэффициент, учитывающий форму сечения ярма, способ прессовки стержней и ярма магнитной системы, расшихтовку и зашихтовку верхней части ярма при насадке обмоток. При мощностях трансформаторов до 630 кВ∙А 
; от 1000 до 6300 кВ∙А 
; от 10000 кВ∙А и более – 
(для данного курсового проекта таких вариантов трансформаторов нет).
– коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы в зависимости от ширины пластины второго пакета стержня или ярма (табл. 4.5). Отметим, что данная таблица крайне неудачно отражает ситуацию, так как имеет слишком маленький шаг как по ширине пакетов, так и по изменению индукции, однако необходимо постараться экстраполировать и получить нужный коэффициент, хотя бы приближенно.
, Тл
для холоднокатаной стали
, Тл
(4.11)
, 
, 
− по формулам (4.4), (4.5), (4.6); 
, 
− удельные намагничивающие мощности для стали стержней и ярма, определяются по табл. 4.6 для индукций 
(формула (2.5)) и 
(формула (4.8)) соответственно; 
, 
– удельные намагничивающие мощности для зазоров, определяются по табл. 4.6 по индукциям 
в прямых и 
; 
, 
– площади зазоров (стыков) для прямых и косых стыков соответственно, 
− по формуле (4.1).
, (4.12)
− по формуле (4.11); 
− см. задание.
, (4.13)
и 
− по формулам (4.10) и (4.12).
(см. задание) более чем на 15 %, т. е. половину допуска разрешенного ГОСТ 11677–85 (разрешенный допуск +30 %). В противном случае необходимо добиться выполнения этого условия, меняя, например, марку и толщину стали, схему шихтовки магнитопроводов, возможность применения отжига и применения прессующей пластины (см. выше). Рекомендуется тщательно разобрать, как влияют те или иные указанные меры на ток холостого хода.
,
− по формулам (4.9), (3.19); 
– см. задание.
Тл
В×А/м2
B×A/м2
