СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С
| Номер схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
| | -
| | Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
| | | наветренные
| с е = +0,8
| | подветренные
| с е = -0,6
| |
| Здания с двускатными покрытиями
| | | 
| Коэффициент
| a, град
| Значения с е1, с е2 при  , равном
| | |
| 0,5
|
| ³ 2
| | | с е1
|
|
| -0,6
| -0,7
| -0,8
| 1. При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия с е = -0,7.
| |
| +0,2
| -0,4
| -0,7
| -0,8
| |
| +0,4
| +0,3
| -0,2
| -0,4
| |
| +0,8
| +0,8
| +0,8
| +0,8
| | с е2
| £ 60
| -0,4
| -0,4
| -0,5
| -0,8
| 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 
| | | | | | | | | | | 
| Значения с е3 при , равном
| | | | £ 0,5
|
| ³ 2
| | | | £ 1
| -0,4
| -0,5
| -0,6
| | | | ³ 2
| -0,5
| -0,6
| -0,6
| | | | | | | | | | |
| Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
| | 1. См. примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 
| 
| Коэффициент
|
| Значения с е1, с е2 при  , равном
| | 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| | с е1
|
| +0,1
| +0,2
| +0,4
| +0,6
| +0,7
| | 0,2
| -0,2
| -0,1
| +0,2
| +0,5
| +0,7
| | ³ 1
| -0,8
| -0,7
| +0,3
| +0,3
| +0,7
| | с е2
| Произвольное
| -0,8
| -0,9
| -1
| -1,1
| -1,2
| | Значение с е3 принимается по схеме 2
| |
| Здания с продольным фонарем
| Коэффициенты с е1, с е2 и с е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2
| 1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 
| 
| |
| Здания с продольными фонарями
| Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с е следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь  .
Для остальных участков покрытия се = -0,5
| 1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
| 
| |
| Здания с продольными фонарями различной высоты
| Коэффициенты с¢е1, с¢¢е2 и с¢е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h 1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h 1 – h 2 необходимо принимать высоту фонаря
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с шедовыми покрытиями
| Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка ВС се = -0,5
| 1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сf = 0,04.
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с зенитными фонарями
| Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания, постоянно открытые с одной стороны
| При m £ 5 % сi1 = сi2 = ±0,2; при m ³ 30 % сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = ±0,8
| 1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3. Для каждой стены здания как «плюс» или «минус» для коэффициента сi1 при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.
| |
| Уступы зданий при a < 15°
| Для участка СD ce = 0,7. Для участка ВС ce следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты с е1 и с е3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l – размеры в плане всего здания).
Для вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
| -
| |
| Навесы
| Тип схемы
| a, град
| Значения коэффициентов
| 1. Коэффициенты с е1, с е2, с е3, с е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.
Для отрицательных значений с е1, с е2, с е3, с е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.
2. Для навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04
| | с е1
| с е2
| с е3
| с е4
| | I
|
| +0,5
| -1,3
| -1,1
|
| |
| +1,1
|
|
| -0,4
| |
| +2,1
| +0,9
| +0,6
|
| | II
|
|
| -1,1
| -1,5
|
| |
| +1,5
| +0,5
|
|
| |
| +2
| +0,8
| +0,4
| +0,4
| | III
|
| +1,4
| +0,4
| -
| -
| |
| +1,8
| +0,5
| -
| -
| |
| +2,2
| +0,6
| -
| -
| | IV
|
| +1,3
| +0,2
| -
| -
| |
| +1,4
| +0,3
| -
| -
| |
| +1,6
| +0,4
| -
| -
| | | | 12 а
| Сфера
| b, град
|
|
|
|
|
|
|
| 1. Коэффициенты с е приведены при Re > 4×105.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b =  = 0,7 d
| | с е
| +1,0
| +0,8
| +0,4
| -0,2
| -0,8
| -1,2
| -1,25
| | Продолжение
| | b, град
|
|
|
|
|
|
| | с е
| -1,0
| -0,6
| -0,2
| +0,2
| +0,3
| +0,4
| сх = 1,3 при Re < 105;
сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105;
сх = 0,2 при 4×105 > Re,
где Re – число Рейнольдса;
 ;
 – диаметр сферы, м;
 - определяется в соответствии с п. 6.4, Па;
 - определяется в соответствии с п. 6.5;
 - расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
 - определяется в соответствии с п. 6.11
| | 12 б
| Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
|  ,
где  = 1 при  > 0;
| 1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h 1.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать:
b = 0,7 d;
h = h 1 + 0,7 f
3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
| 
| 0,2
| 0,5
|
|
|
|
|
| | при < 0
| 0,8
| 0,9
| 0,95
| 1,0
| 1,1
| 1,15
| 1,2
| - необходимо принимать при Re > 4×105 по графику:
| 
| | | | | | | | | | Покрытие
| Значение се2 при , равном
| | | | 1/6
| 1/3
| ³ 1
| | | | Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при  £ 0,1
| -0,5
| -0,6
| -0,8
| | |
| |
| 1/6
| 1/4
| 1/2
|
|
| ³ 5
| | с i
| -0,5
| -0,55
| -0,7
| -0,8
| -0,9
| -1,05
| |
| Призматические сооружения
|  ; 
Таблица 1
| 1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; для волнистых покрытий сf = 0,04.
2. Для прямоугольных в плане зданий при l / b = 0,1 - 0,5 и b = 40° - 50°  = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.
3. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d – диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y.
| | le
|
|
|
|
|
|
| ¥
| | k
| 0,6
| 0,65
| 0,75
| 0,85
| 0,9
| 0,95
|
| | le необходимо определять по табл. 2.
Таблица 2
| | le = l/2
| le = l
| le = 2l
| 
| 
| 
| | В табл. 2 l = l / b, где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра
Таблица 3
| | Эскизы сечений и направлений ветра
| b, град
| l / b
| 
| Прямоугольник
|
| £ 1,5
| 2,1
| | ³ 3
| 1,6
| | 40 - 50
| £ 0,2
| 2,0
| | ³ 0,5
| 1,7
| Ромб
|
| £ 0,5
| 1,9
| |
| 1,6
| | ³ 2
| 1,1
| Правильный треугольник
|
| -
|
| |
| -
| 1,2
| | Таблица 4
| | Эскизы сечений и направлений ветра
| b, град
| n (число сторон)
| при Re > 4×105
| Правильный многоугольник
| Произвольный
|
| 1,8
| | 6 – 8
| 1,5
| |
| 1,2
| |
| 1,0
| |
| Сооружения и их элементы ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
|
где k – определяется по табл. 1 схемы 13;
- определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
| 1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d – диаметр сооружения.
Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01 d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b.
2. Для волнистых покрытий сf = 0,04.
3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение сх допускается снижать на 10 %
| |
| Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
|  ,
где  - аэродинамический коэффициент i -го элемента конструкций; для профилей = 1,4; для трубчатых элементов следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13);
А i – площадь проекции i -го элемента конструкции;
А k – площадь, ограниченная контуром конструкции
| 1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 
2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром А k.
3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
| |
| Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
| Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15.
Для второй и последующих конструкций
сх2 = сх1h.
Для ферм из труб при Re ³ 4×105
h = 0,95
| 1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.
2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h – их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h – длина меньшей оси;
b – расстояние между соседними фермами.
4. Коэффициент j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15
| | j
| Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4×105 и  , равном
| | 1/2
|
|
|
|
| | 0,1
| 0,93
| 0,99
|
|
|
| | 0,2
| 0,75
| 0,81
| 0,87
| 0,9
| 0,93
| | 0,3
| 0,56
| 0,65
| 0,73
| 0,78
| 0,83
| | 0,4
| 0,38
| 0,48
| 0,59
| 0,65
| 0,72
| | 0,5
| 0,19
| 0,32
| 0,44
| 0,52
| 0,61
| | 0,6
|
| 0,15
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| |
| |
| Решетчатые башни и пространственные фермы
| сf = cх (1 + h) k1,
где cх – определяется так же, как для схемы 15;
h - определяется так же, как для схемы 16.
| 1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.
2. сf относится к площади контура наветренной грани.
3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать на 10 %.
| | Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра
| k1
| 
| 1,0
| 
| 0,9
| 
| 1,2
| | | |
| Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
| схa = сх sin2 a,
где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
| -
| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
Шрифт зодчего Шрифт зодчего состоит из прописных (заглавных), строчных букв и цифр...
|
Картограммы и картодиаграммы Картограммы и картодиаграммы применяются для изображения географической характеристики изучаемых явлений...
|
Практические расчеты на срез и смятие При изучении темы обратите внимание на основные расчетные предпосылки и условности расчета...
|
Функция спроса населения на данный товар Функция спроса населения на данный товар: Qd=7-Р. Функция предложения: Qs= -5+2Р,где...
|
|
Интуитивное мышление Мышление — это психический процесс, обеспечивающий познание сущности предметов и явлений и самого субъекта...
Объект, субъект, предмет, цели и задачи управления персоналом Социальная система организации делится на две основные подсистемы: управляющую и управляемую...
Законы Генри, Дальтона, Сеченова. Применение этих законов при лечении кессонной болезни, лечении в барокамере и исследовании электролитного состава крови Закон Генри:
Количество газа, растворенного при данной температуре в определенном объеме жидкости, при равновесии прямо пропорциональны давлению газа...
|
|
Задержки и неисправности пистолета Макарова 1.Что может произойти при стрельбе из пистолета, если загрязнятся пазы на рамке...
Вопрос. Отличие деятельности человека от поведения животных главные отличия деятельности человека от активности животных сводятся к следующему: 1...
Расчет концентрации титрованных растворов с помощью поправочного коэффициента При выполнении серийных анализов ГОСТ или ведомственная инструкция обычно предусматривают применение раствора заданной концентрации или заданного титра...
|
|
