Элементов.Расчетные сопротивления материалов.
1. Заглядимов Д.П. и др. Организация движения на железнодорожном транспорте. М.: Транспорт, 1985. 2. Кочнев Ф.П., Акулиничев В.М., Макарочкин А.М. Организация движения на железнодорожном транспорте. М.:Транспорт, 1979. 3. Типовой технологический процесс работы сортировочной станции. М.: Транспорт. 1988. 4. Сотников И.Б. эксплуатация железных дорог в примерах и задачах. М.: Транспорт. 1990. 5. Руководство по техническому проектированию.
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИЙ РОСТОВСКИЙ государственный строительный университет Кафедра железобетонных и каменных конструкций РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К курсовой работе по дисциплине «Железобетонные конструкции» Составил ст. гр. П-339: Миронов А.Ю. Консультант: Кубасов А.Ю. Ростов-на-Дону Г Содержание Исходные данные. Компоновка монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами. Предварительные размеры поперечного сечения. Расчет плиты 4.1. Статический расчет. 4.2. Подбор продольной рабочей арматуры. 4.3. Подбор поперечной арматуры. 4.4. Проверка анкеровки продольной арматуры заводимая за гране свободной опоры. 5)Расчет второстепенной балки 5.1. Статический расчет. 5.2. Уточнение размеров поперечного сечения. 5.3. Подбор продольной рабочей арматуры. 5.4. Подбор поперечной арматуры. 5.5. Эпюра материала. 5.6. Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня. Часть 2 1 ) Компоновка балочного панельного сборного перекрытия. Назначения предварительных размеров поперечного сечения элементов. Расчет неразрезного ригеля 3.1. Статический расчет. 3.2.Уточнение размеров поперечного сечения ригеля. 3.3.Подбор продольной рабочей арматуры.Определение защитного слоя. 3.4.Подбор поперечной арматуры. 3.5.Эпюра материала 3.6. Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня. Расчет колонны 4.1. Сбор нагрузок. 4.2. Подбор сечения. Литература 1) Исходные данные Размер здания (м): L1*L2 (32.2*33); l1*l2 (5.8*6.6) Вес конструкций пола gn,(Кн/м2 ): 0,8 Временная нагрузка: Vn,,(Кн/м2 ): 17 Количество этажей n: 5 Высота этажа Нэт,(м): 6 Класс бетона: В15 (Rb=7.7 мПа, Rbt=0.67 мПа) Класс арматуры: Аll (Rs=280 мПа, Rsw=225 мПа, Rsc=280 мПа) Снеговой район: IV
2) Компоновка балочного перекрытия Расстояние между поперечными стенами меньше 54 м поэтому здание Имеет жесткую конструктивную схему. Иными словами, междуэтаж. перекрытия и покрытие являются жесткими в горизонтальном направлении опорами для наружной стены. Следовательно, жб. рамы практически не участвуют в восприятии горизонтальной нагрузки.В этом случае не имеет значение, в каком направлении расположены ригели. Принимаем пролет главной балки равным - 6м, пролет второстепенной балки - 6м.
3) Предварительные размеры поперечного сечения элементов.Расчетные сопротивления материалов. - Рекомендуемая высота сечения второстепенной балки Размеры сечения элементов определяют по расчету. Однако в начале проектирования для определения нагрузки от собственного веса элементов и значений расчетных пролетов необходимо предварительно задаться как размерами поперечного сечения элементов, так и глубиной опирания их на стену.
Рекомендуемая высота сечения h=1/15 l1 h = 6600/15=440мм=44см Рекомендуемая ширина сечения b=1/2 h b=45/2=25см Принимаем сечение второстепенной балки b*h=25*45см. - Рекомендуемая высота сечения главной балки
Рекомендуемая высота сечения h=1/10 l2 h = 5800/10=580мм=58см Рекомендуемая ширина сечения b=1/3 h b=60/3=20см Принимаем сечение второстепенной балки b*h=20*60см. - Поперечное сечение колонны Поперечное сечение колонны принимаем квадратным с размером стороны 40см.
- Сбор нагрузки на 1м2 плиты перекрытия
Расстояние между осями второстепенных балок lf определяем по формуле: lf = √16αm Rb b h0 2 / q + bвб
х/ h0 = ξ → αm h0 =4,5см, а=1,5см → ξ =0,1 → αm = 0,095;
lf = √16*0,095*770*100*(4,5) 2 / 235,502 +20 = 100.42 +20 = 120,42см Окончательно принимаем lf = 1,4м 4) Расчет плиты. 4.1. Статический расчет (lвб – bгб)/(lf – bвб)=(6.6-0.2)/(1.4-0.25)=5,565м > 3м
- Расчетные пролеты плиты lокр = lf - bвб/2 – 0.25 + 0.06 (м) = 1.4 – 0.1 – 0.25 + 0.03 = 1.08м lоср = lf - bвб = 1,4 – 0,2 = 1.2м И так: lокр =1.08м; lоср = 1.2м; - Изгибающие моменты М1= q l2окр /11; МВ= q l2оср /11; М1= q l2оср /16; М1=23.502*(1.08) 2 /11=2.492; МВ=23.502*(1.2) 2 /11=3.077; М2=23.502*(1.2) 2 /11=2.115;
QA = 0.4 q lокр =0.4*23.502*1.08 = 10.153; QB = 0.6 q lоcр =0.6*23.502*1.08 = 15.229; 4.2. Подбор продольной рабочей арматуры
h0 = hf – a = 6-1.5=4.5cм αm = М / Rb b h0 2 → ξ → As = ξ (Rb/ Rs)* b h0
В 1-ом пролете М1 = 2.492 кНм αm1 = 2.492 *105 / 770*100*4,52 = 0,16; αm1 = 0,16 → ξ1 =0,175; As =0,175*(770/28000)*100*4,5=2,166 см2 ;
В точке В МВ = 3.077 кНм Αm2 = 3.077 *105 / 770*100*4,52 = 0,1973; Αm2 = 0,1973 → ξ2 =0,22173; As =0,22173*(770/28000)*100*4,5=2,744 см2 ;
В 2-ом пролете М2 = 2,115 кНм αmВ = 2,115*105 / 770*100*4,52 = 0,13565; αmВ = 0,13565 → ξВ =0,1463; As =0,1463*(770/28000)*100*4,5=1,81 см2 ; - Подбор продольной арматуры Сечение 1-1 Основная сетка
Вспомогательная сетка AsВ - Asф = As As = 2.743 – 1.96 =0,783;
выбыраем:
Сечение 2-2 Основная сетка
Вспомогательная сетка AsВ - Asф = As As = 2.743 – 1.57 =1.173;
выбыраем:
4.3. Подбор поперечной арматуры Т.к. QB(15,229) < Qmin = φвз Rb b h0 =0,6*67*100*4,5 = 18,09кН то поперечная арматура по расчету не требуется. 4.4. Проверка анкеровки продольной арматуры заводимая за гране
|
