ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное
| Номер схемы
| Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок
| Определение аэродинамических коэффициентов с
| Примечания
| |
| Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
|
|
| | Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
|
| -
| | наветренные
| с е = +0,8
|
| | подветренные
| с е = -0,6
|
| |
| Здания с двускатными покрытиями
|
|
| 
| Коэффициент
| a, град
| Значения с е1, с е2 при  , равном
|
| |
| 0,5
|
| ³ 2
|
| | с е1
|
|
| -0,6
| -0,7
| -0,8
| 1. При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия с е = -0,7.
| |
| +0,2
| -0,4
| -0,7
| -0,8
| |
| +0,4
| +0,3
| -0,2
| -0,4
| |
| +0,8
| +0,8
| +0,8
| +0,8
| 
| с е2
| £ 60
| -0,4
| -0,4
| -0,5
| -0,8
| 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 
| |
|
|
|
|
|
|
| |
| 
| Значения с е3 при , равном
|
| |
| £ 0,5
|
| ³ 2
|
| |
| £ 1
| -0,4
| -0,5
| -0,6
|
| |
| ³ 2
| -0,5
| -0,6
| -0,6
|
| |
|
|
|
|
|
|
| |
| Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
|
| 
| Коэффициент
|
| Значения с е1, с е2 при  , равном
| 1. См. примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 
| | 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| | с е1
|
| +0,1
| +0,2
| +0,4
| +0,6
| +0,7
| | 0,2
| -0,2
| -0,1
| +0,2
| +0,5
| +0,7
| | ³ 1
| -0,8
| -0,7
| +0,3
| +0,3
| +0,7
| | с е2
| Произвольное
| -0,8
| -0,9
| -1
| -1,1
| -1,2
| | Значение с е3 принимается по схеме 2
|
| |
| Здания с продольным фонарем
| Коэффициенты с е1, с е2 и с е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2
| 1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 
| 
| |
| Здания с продольными фонарями
| Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с е следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь  .
Для остальных участков покрытия се = -0,5
| 1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
| 
| |
| Здания с продольными фонарями различной высоты
| Коэффициенты с¢е1, с¢е2 и с¢е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 – h2 необходимо принимать высоту фонаря
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с шедовыми покрытиями
| Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка ВС се = -0,5
| 1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сf = 0,04.
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания с зенитными фонарями
| Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5
| См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
| |
| Здания, постоянно открытые с одной стороны
| При m £ 5 % сi1 = сi2 = ±0,2; при m ³ 30 % сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = ±0,8
| 1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3. Для каждой стены здания как «плюс» или «минус» для коэффициента сi1 при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.
| |
| Уступы зданий при a < 15°
| Для участка СD ce = 0,7. Для участка ВС ce следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты с е1 и с е3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l – размеры в плане всего здания).
Для вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
| -
| |
| Навесы
| Тип схемы
| a, град
| Значения коэффициентов
| 1. Коэффициенты с е1, с е2, с е3, с е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.
Для отрицательных значений с е1, с е2, с е3, с е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.
2. Для навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04
| | с е1
| с е2
| с е3
| с е4
| | I
|
| +0,5
| -1,3
| -1,1
|
| |
| +1,1
|
|
| -0,4
| |
| +2,1
| +0,9
| +0,6
|
| | II
|
|
| -1,1
| -1,5
|
| |
| +1,5
| +0,5
|
|
| |
| +2
| +0,8
| +0,4
| +0,4
| | III
|
| +1,4
| +0,4
| -
| -
| |
| +1,8
| +0,5
| -
| -
| |
| +2,2
| +0,6
| -
| -
| | IV
|
| +1,3
| +0,2
| -
| -
| |
| +1,4
| +0,3
| -
| -
| |
| +1,6
| +0,4
| -
| -
| |
| | 12 а
| Сфера
| b, град
|
|
|
|
|
|
|
| 1. Коэффициенты с е приведены при Re > 4×105.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b =  = 0,7 d
| | с е
| +1,0
| +0,8
| +0,4
| -0,2
| -0,8
| -1,2
| -1,25
| | Продолжение
| | b, град
|
|
|
|
|
|
| | с е
| -1,0
| -0,6
| -0,2
| +0,2
| +0,3
| +0,4
| сх = 1,3 при Re < 105;
сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105;
сх = 0,2 при 4×105 > Re,
где Re – число Рейнольдса;
 ;
 – диаметр сферы, м;
 - определяется в соответствии с п. 6.4, Па;
 - определяется в соответствии с п. 6.5;
 - расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
 - определяется в соответствии с п. 6.11
| | 12 б
| Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
|  ,
где  = 1 при  > 0;
| 1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1.
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать:
b = 0,7 d;
h = h 1 + 0,7 f
3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
| 
| 0,2
| 0,5
|
|
|
|
|
| | при < 0
| 0,8
| 0,9
| 0,95
| 1,0
| 1,1
| 1,15
| 1,2
| - необходимо принимать при Re > 4×105 по графику:
| 
|
|
|
|
|
|
|
| |
| Покрытие
| Значение се2 при , равном
|
| |
| 1/6
| 1/3
| ³ 1
|
| |
| Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при  £ 0,1
| -0,5
| -0,6
| -0,8
|
| |
| |
| 1/6
| 1/4
| 1/2
|
|
| ³ 5
| | с i
| -0,5
| -0,55
| -0,7
| -0,8
| -0,9
| -1,05
| |
| Призматические сооружения
|  ; 
Таблица 1
| 1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; для волнистых покрытий сf = 0,04.
2. Для прямоугольных в плане зданий при l / b = 0,1 - 0,5 и b = 40° - 50°  = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.
3. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d – диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y.
| | le
|
|
|
|
|
|
| ¥
| | k
| 0,6
| 0,65
| 0,75
| 0,85
| 0,9
| 0,95
|
| | le необходимо определять по табл. 2.
Таблица 2
| | le = l/2
| le = l
| le = 2l
| 
| 
| 
| | В табл. 2 l = l / b, где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра
Таблица 3
| | Эскизы сечений и направлений ветра
| b, град
| l / b
| 
| Прямоугольник
|
| £ 1,5
| 2,1
| | ³ 3
| 1,6
| | 40 - 50
| £ 0,2
| 2,0
| | ³ 0,5
| 1,7
| Ромб
|
| £ 0,5
| 1,9
| |
| 1,6
| | ³ 2
| 1,1
| Правильный треугольник
|
| -
|
| |
| -
| 1,2
| | Таблица 4
| | Эскизы сечений и направлений ветра
| b, град
| n (число сторон)
| при Re > 4×105
| Правильный многоугольник
| Произвольный
|
| 1,8
| | 6 – 8
| 1,5
| |
| 1,2
| |
| 1,0
| |
| Сооружения и их элементы ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
|
где k – определяется по табл. 1 схемы 13;
- определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
| 1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d – диаметр сооружения.
Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01 d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b.
2. Для волнистых покрытий сf = 0,04.
3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение сх допускается снижать на 10 %
| |
| Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
|  ,
где  - аэродинамический коэффициент i -го элемента конструкций; для профилей = 1,4; для трубчатых элементов следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13);
Аi – площадь проекции i -го элемента конструкции;
Аk – площадь, ограниченная контуром конструкции
| 1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и  2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk.
3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
| |
| Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
| Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15.
Для второй и последующих конструкций
сх2 = сх1h.
Для ферм из труб при Re ³ 4×105
h = 0,95
| 1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.
2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h – их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h – длина меньшей оси;
b – расстояние между соседними фермами.
4. Коэффициент j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15
| | j
| Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4×105 и  , равном
| | 1/2
|
|
|
|
| | 0,1
| 0,93
| 0,99
|
|
|
| | 0,2
| 0,75
| 0,81
| 0,87
| 0,9
| 0,93
| | 0,3
| 0,56
| 0,65
| 0,73
| 0,78
| 0,83
| | 0,4
| 0,38
| 0,48
| 0,59
| 0,65
| 0,72
| | 0,5
| 0,19
| 0,32
| 0,44
| 0,52
| 0,61
| | 0,6
|
| 0,15
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| |
| |
| Решетчатые башни и пространственные фермы
| сf = cх (1 + h) k1,
где cх – определяется так же, как для схемы 15;
h - определяется так же, как для схемы 16.
| 1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.
2. сf относится к площади контура наветренной грани.
3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать на 10 %.
| | Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра
| k1
| 
| 1,0
| 
| 0,9
| 
| 1,2
| |
| |
| Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
| схa = сх sin2 a,
где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
| -
| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
Практические расчеты на срез и смятие При изучении темы обратите внимание на основные расчетные предпосылки и условности расчета...
|
Функция спроса населения на данный товар Функция спроса населения на данный товар: Qd=7-Р. Функция предложения: Qs= -5+2Р,где...
|
Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...
|
Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...
|
|
Предпосылки, условия и движущие силы психического развития Предпосылки –это факторы. Факторы психического развития –это ведущие детерминанты развития чел. К ним относят: среду...
Анализ микросреды предприятия Анализ микросреды направлен на анализ состояния тех составляющих внешней среды, с которыми предприятие находится в непосредственном взаимодействии...
Типы конфликтных личностей (Дж. Скотт) Дж. Г. Скотт опирается на типологию Р. М. Брансом, но дополняет её. Они убеждены в своей абсолютной правоте и хотят, чтобы...
|
|
Педагогическая структура процесса социализации Характеризуя социализацию как педагогический процессе, следует рассмотреть ее основные компоненты: цель, содержание, средства, функции субъекта и объекта...
Типовые ситуационные задачи. Задача 1. Больной К., 38 лет, шахтер по профессии, во время планового медицинского осмотра предъявил жалобы на появление одышки при значительной физической
Задача 1. Больной К., 38 лет, шахтер по профессии, во время планового медицинского осмотра предъявил жалобы на появление одышки при значительной физической нагрузке. Из медицинской книжки установлено, что он страдает врожденным пороком сердца....
Типовые ситуационные задачи. Задача 1.У больного А., 20 лет, с детства отмечается повышенное АД, уровень которого в настоящее время составляет 180-200/110-120 мм рт Задача 1.У больного А., 20 лет, с детства отмечается повышенное АД, уровень которого в настоящее время составляет 180-200/110-120 мм рт. ст. Влияние психоэмоциональных факторов отсутствует. Колебаний АД практически нет. Головной боли нет. Нормализовать...
|
|
