ПРИМЕНЕНИЕ ОБОБЩЕННОГО МЕТОДА К РАСЧЕТУ СЕРИИ ТРАНСФОРМАТОРОВПосле выбора для каждого типа трансформатора постоянных и варьируемых данных расчет всех вариантов каждого трансформатора проводится по методу, описанному в гл. 3. Рассчитываются коэффициенты А, А1, A2, В1, В2 и С1 выбирается диапазон исследуемых значений
Дальнейший расчет всех вариантов трансформатора может быть произведен по обобщенному методу так, как это показано в гл. 3 для отдельного трансформатора с различными значениями РК, с последующим построением графиков. При этом расчет трансформатора с заданным значением потерь короткого замыкания РК по типу примера расчета § 3.6 становится одним из однородных элементов расчета трансформатора новой серии с варьированием заданного значения РК. Такой расчет позволяет получить при малой затрате времени достаточно точные результаты для различных серий масляных и сухих трансформаторов с медными и алюминиевыми обмотками. Обобщенный метод расчета трансформаторов базируется на теоретических положениях общей теории и теории проектирования трансформаторов. Наряду с этим в нем используются некоторые приближенные численные отношения, обозначенные в гл. 3 k, а и b и принимаемые постоянными для каждого данного трансформатора. Эти приближенные отношения определяются по усредненным данным существующих серий трансформаторов. В тех случаях, когда новая серия существенно отличается от существующих, например при значительном улучшении магнитных свойств стали, применении нового проводникового материала, изменении частоты или резком изменении установленного уровня потерь короткого замыкания РК, коэффициенты k, а и b, полученные для соответствующих серий, могут быть поставлены под сомнение. Хотя при таком изменении условий изменение этих коэффициентов можно заранее предугадать и уточнить, как это было, например, сделано при разработке методики расчета трансформаторов с алюминиевыми обмотками до расчета таких серий, далее приводится уточненная методика определения постоянных коэффициентов для любой новой серии. Радикальное изменение конструкции трансформатора, связанное с переходом от несимметричной плоской магнитной системы к симметричной пространственной системе, приводит, как это видно из § 3.5, к некоторому изменению расчетных формул, относящихся к магнитной системе, и определению потерь и тока холостого хода, но при сохранении стержневой конструкции трансформатора не отражается на параметрах обмоток и не требует изменения постоянных коэффициентов k, а и b. Уточненный метод обобщенного расчета позволяет с достаточной точностью, путем последовательного приближения, на начальной стадии расчета определить радиальные размеры обмоток а1 а2 и коэффициенты а и b с учетом мощности трансформатора, уровня потерь короткого замыкания и конструкции обмоток. Выбор основных исходных данных, в том числе и коэффициентов k, а и b, а также определение d1, d2, d3... и коэффициента А в этом случае производятся так же, как и при обычном расчете. Дополнительно к обычному расчету определяются для всех типов обмоток при f=50 Гц для медных обмоток для алюминиевых обмоток Коэффициенты D1 и D2 не зависят от d, При расчете радиальных размеров обмоток первоначально определяется активное сечение, т. е. полное сечение металла каждой обмотки в окне П, и затем учитываются высота обмотки l> и ее коэффициенты заполнения в осевом и радиальном направлениях с учетом изоляции провода, междувитковой, междуслойной и междукатушечной изоляцией и охлаждающих каналов. Из (12.1) нетрудно получить напряжение одного витка uB = D1d2. (12.5) Тогда число витков обмотки где U' — номинальное напряжение обмотки одного стержня, В. Коэффициент kРЕГ учитывает наличие регулировочных витков в обмотках ВН и СН. Для обмотки НН kРЕГ =1. Средняя плотность тока в обмотках, А/м2, может быть найдена из (7,10), (12,3) и (12.4) с учетом того, что d12=ad, Активное сечение обмотки (сечение металла), м2, где I',A, S', кВ·А, — ток и мощность обмотки одного стержня. Радиальный размер обмотки а0 зависит от ее конструкции, полного активного сечения П, осевого размера l, толщины изоляции провода, наличия дополнительной изоляции, например между слоями (общее сечение изоляции ПИ), взаимного расположения витков, наличия и размеров осевых и радиальных каналов внутри обмотки (общее сечение каналов ПК). Все перечисленные признаки в обмотках различных типов сочетаются по-разному. В общем виде радиальный размер обмотки может быть найден так a0 = (П + П K + ПИ)/l. (12.9) При детальном рассмотрении обмоток различных типов удобно сечение охлаждающих и изоляционных каналов внутри обмотки определять и учитывать по их размерам. Учет сечения изоляции удобно вести частично по фактическим размерам, частично путем введения коэффициентов. Длина горизонтальных (радиальных) и вертикальных (осевых) охлаждающих каналов определяется соответствующими размерами обмотки а0 и l, а их ширина выбирается из условия обеспечения надлежащего охлаждения обмотки (см. § 9.5) и непосредственно связывается с радиальным а0 или осевым l размером обмотки. Нормальный размер (ширина) осевого охлаждающего канала в многослойной обмотке масляного трансформатора между двумя частями обмотки для мощностей 10— 630 кВ·А может быть принят по формуле аK = 0,004 + 0,004l; (12.10) для мощностей от 1000 кВ·А и более аK= 0,01l. (12.10а) В обмотках сухих трансформаторов где l = Размеры радиальных каналов в обмотках могут быть выбраны применительно к мощности трансформатора. Детальное исследование размещения обмоток разных конструкций в окне трансформатора позволило для масляных трансформаторов получить относительно несложные выражения для определения радиального размера обмотки при расчете по обобщенному методу, приведенные в табл. 12.2 в соответствии с рис. 12.1 и 12.2. Общие выражения для определения радиальных размеров обмоток НН а1 и ВН а2 даны для трансформаторов мощностью от 25 до 63 000 кВ·А классов напряжения 6, 10, 35 и 110 кВ масляных и сухих с медными и алюминиевыми обмотками разных типов. При использовании в расчете этих выражений для отдельных конструкций обмоток следует дополнительно определить следующие величины. Таблица 12.2. Расчет радиальных размеров обмоток НН и ВН при проектировании новых серий трансформаторов с медными и алюминиевыми обмотками
Примечания I. Все линейные размеры в метрах. Все формулы действительны для масляных и сухих трансформаторов. Ширина осевых каналов в цилиндрических обмотках по (12.10), (12.10а), (12.106). Радиальные каналы в винтовых и катушечных обмотках трансформаторов до 25 000 кВ·А —0,005 м, выше — 0,006 м. Для обмоток ВН многослойных цилиндрических из круглого провода сечение витка, м2, Затем по полученному П2 определяется коэффициент площади kПЛ, учитывающий отношение площади сечения обмотки к общей площади
Рис. 12.2. Обозначение размеров для обмоток винтовых одноходовых (а) и двухходовых (б), непрерывных катушечных с одинарными (в) и сдвоенными (г) катушками сечения металла проводов с учетом междуслойной изоляции, Обозначения приведены на рис. 12.1,6. Диаметр провода выбирается по сортаменту. Для винтовых обмоток по (12.6) определяется число витков Для обмоток ВН (НН) непрерывных катушечных определяются плотность тока J и осевой размер провода b2 для выбранной плотности теплового потока на поверхности обмоток q и J по (12.7) для медного провода для алюминиевого провода Для обмоток различных типов должны быть найдены соответствующие коэффициенты заполнения обмотки НН цилиндрические из прямоугольного провода (10—630 кВ·А)—коэффициент заполнения в осевом направлении, т. е. отношение размера изолированного провода к неизолированному kOC, и коэффициент, учитывающий разгон при намотке провода, kP; обмотки ВН цилиндрические многослойные из круглого провода (10—630 кВ·А)—коэффициент заполнения площади обмотки kПЛ; обмотки НН винтовые одно- и двухходовые (1000— 63 000 кВ·А)—коэффициент заполнения обмотки в радиальном направлении kРАД, определяемый аналогично kОС, и коэффициент размещения kРАЗ, определяющий размещение обмотки с учетом дискретности сортамента обмоточного провода и опрессовки картона в обмотках после сушки; обмотки ВН и НН непрерывные катушечные (1 000— 63 000 кВ·А), аналогично обмоткам винтовым, — два коэффициента— kРАД и kРАЗ. Для обмоток ВН и СН всех трансформаторов следует ввести также коэффициент, учитывающий наличие регулировочных витков kРЕГ — от 1,05 при ПБВ до 1,10—1,16 при РПН. Ориентировочные значения коэффициентов для современного сортамента провода приведены в табл. 12.3. После определения а1 и а2 следует уточнить аР = а12 + (а1 + а2)/3; (12.15) а = (d + 2а01 + 2а1 + a12)/d (12.16) b = 2a2/d (12.17) Таблица 12.3. Сводная таблица значений коэффициентов для обмоток из прямоугольного провода
и затем, подставив полученные значения аР, а, b в основные расчетные формулы, вести расчет в обычном порядке, Одна такая ступень последовательного приближения дает достаточно точные результаты. Необходимо иметь в виду, что для всех вариантов диаметра стержня d и потерь короткого замыкания Р K получаются несколько различающиеся значения a1 и a2. Вследствие этого для всех вариантов получаются различные также а P, а, b и все коэффициенты А, А1, А2, В1, В2, С1, М и При расчете новой серии, содержащей большое число типов трансформаторов, при необходимости варьировать также другие исходные данные (например, ВС, kС и т.д.) система расчетов может быть запрограммирована для расчета на цифровой ЭВМ. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ВАРИАНТА ПРИ РАСЧЕТЕ СЕРИИ ТРАНСФОРМАТОРОВ При проектировании новой серии для каждого типа трансформатора рассчитывается ряд вариантов, отличающихся основными размерами, массами активных материалов, стоимостью и параметрами холостого хода и короткого замыкания. Выбор оптимального варианта может быть произведен с учетомразличных критериев, определяющих целесообразность и возможность реального выполнения того или иного варианта. Экономическая оценка рассчитанных вариантов каждого типа трансформаторов серии считается важнейшим критерием при выборе оптимального варианта. Экономическое сравнение различных вариантов производится путем сравнения приведенных годовых затрат (см. § 1.3), определяемых для всех вариантов с учетом капитальных вложений в трансформаторную установку и годовых издержек на ее эксплуатацию. Оптимальным считается вариант с минимальными годовыми затратами. Критерий экономической оценки, будучи наиболее важным, является в то же время по ряду причин не единственным. При расчете трансформаторов многих типов годовые затраты 3 сравнительно мало изменяются с изменением диаметра стержня трансформатора d или потерь короткого замыкания РК, и различные варианты, отличающиеся по затратам 3 на 0,5—1,0 %, получаются в экономическом отношении практически равноценными. Некоторые варианты, являясь экономически целесообразными, могут оказаться неприемлемыми вследствие недостаточных нагревостойкости, механической прочности обмоток при коротком замыкании или по другим причинам. Поэтому при выборе оптимального варианта, в первую очередь по экономической оценке, следует учитывать также другие критерии. Нагрев обмотки трансформатора определяется конструкцией обмотки и потерями в ней, отнесенными к единице поверхности охлаждения. Поскольку плотность потерь на поверхности обмотки прямо связана с плотностью тока и размером провода обмотки (см. § 7.1), а превышение средней температуры обмоток масляных и сухих трансформаторов над температурой воздуха ограничено ГОСТ 11677-85 (для масляных трансформаторов 65 и для сухих с изоляцией класса А 60 0С), условие допустимого нагрева обмоток силовых трансформаторов может быть обеспечено при плотностях тока, не превышающих в масляных трансформаторах 4,5·106 А/м2 для медных и 2,7·106 А/м2 для алюминиевых обмоток, а в сухих трансформаторах с изоляцией класса А — соответственно 3,0·106 и 1,8·106 А/м2. Эти предельные плотности тока будут создавать дополнительные ограничения при выборе оптимального варианта. Механическая прочность обмоток при коротком замыкании ограничивает выбор вариантов предельными механическими растягивающими напряжениями в проводе обмоток Выбор оптимального варианта должен сопровождаться также анализом других данных трансформатора потому, что может, например, оказаться, что относительно малое уменьшение годовых затрат достигается в некоторых случаях существенным увеличением стоимости трансформатора, расхода цветных металлов, общей массы трансформатора и т. д. После выбора оптимального варианта для каждого трансформатора серии необходимо проверить экономичность работы всех трансформаторов серии с учетом возможности работы каждого трансформатора в пределах между его номинальной мощностью и ближайшей меньшей номинальной мощностью по шкале серии. После такой проверки при необходимости проводится корректировка выбранных вариантов и за тем детальная расчетная и конструктивная разработка всех трансформаторов серии.
Рис. 12.3. Выбор диаметра стержня d и уровня потерь короткого замыкания Р K по приведенным затратам 3, плотности тока J, высоте обмотки l> и механическим напряжениям в обмотке На рис. 12.3 в качестве примера нахождения оптимального решения графически показаны результаты расчета одного трансформатора из серии трансформаторов. Расчет этого трансформатора был выполнен для пяти вариантов диаметра стержня d1, d2, d3, d4 и d5 из нормализованного ряда и для пяти вариантов потерь короткого замыкания РК1 РК2, РК3, РК4 и РК5. Вместе с вариациями диаметра варьировались также потери холостого хода. Во всех вариантах сохранялись неизменными индукция ВС и напряжение короткого замыкания uK. При обозначениях, принятых на рисунке, d1< d2 < d3 < d4 < d5, РК1< РК2< РК3< РК4< РК5 По минимальным приведенным затратам следовало бы выбрать вариант d3 и РК5 или вариант d4и Р K5, однако оба эти варианта не могут быть выбраны, так как лежат в зоне, ограниченной кривой предельно допустимой плотности тока J(J1<J2<J3). Высота обмотки l, определяющая высоту стержня, в данном случае ограничена устойчивостью стержня при насадке обмоток. Предельная высота обмотки l> принята не более пятикратного значения диаметра стержня. На рис. 12.3 кривая l2(l1>l2> l3) ограничивает выбор возможных вариантов областью, лежащей справа от этой кривой. Механические напряжения в проводе обмоток при коротком замыкании не должны превосходить допустимого предела. В данном случае кривая ар налагает запрет на выбор вариантов, лежащих правее и ниже этой кривой. Исходя из сказанного для рассмотренного примера следует выбрать вариант d3 и Р K3 как отвечающий всем поставленным условиям и ограничениям. При проектировании серии подобным образом должен быть выбран оптимальный вариант для каждого типа трансформатора. Зависимость приведенных затрат 3 от выбранного диаметра стержня и уровня потерь короткого замыкания, показанная на рис. 12.3, справедлива для нагрузки трансформатора номинальным током. При использовании трансформатора мощностью ниже или выше номинальной затраты будут изменяться. Это показано на рис. 12.4, где для того же трансформатора построены две из 25 возможных характеристик зависимости затрат 3 от нагрузки, изменяющейся от 0,63 до 1,6 номинальной мощности SНОМ. Кривые рассчитаны для оптимального диаметра d% и потерь короткого замыкания РК1 и РК5. Из рис. 12.4 видно, что положение и наклон кривой 3=f(S) изменяются при изменении РК. Большим значениям РК соответствует больший наклон характеристик.
Рис. 12.4. Изменение приведенных затрат 3 при изменении нагрузки S трансформатора для РК5 (1) и РК1 (2) (РК5>РК1)
Рис. 12.5. Проверка экономичности работы трансформатора при различных нагрузках При выборе трансформатора для новой установки с известной мощностью обычно выбирают ближайшую по стандартной шкале большую мощность трансформатора. При этом экономичная работа трансформаторов должна быть обеспечена не только при их номинальных мощностях, но также при любых других допустимых для них мощностях в диапазоне шкалы мощностей серии. Это условие может быть соблюдено в том случае, когда характеристики 3=f(S) для трансформаторов серии составляют общую достаточно плавную кривую без больших скачков. Такие характеристики для рассчитанного трансформатора и двух ближайших по номинальной мощности показаны на рис. 12.5. Из этого рисунка видно, что для рассчитанного трансформатора из двух характеристик, показанных на рис. 12.4, оптимальной является характеристика l с ббльшими потерями Р Kи большим наклоном. Такая проверка обеспечения экономичной работы трансформаторов в эксплуатации должна быть проведена для всей серии. Окончательный выбор оптимальных вариантов расчета должен производиться из числа вариантов, полученных для каждого трансформатора из графиков типа приведенных на рис. 12.3, с последующей корректировкой по характеристикам 3 = f(S) трансформаторов всей серии по типу характеристик на рис. 12.5. Наиболее вероятно, что оптимальными для серии будут оптимальные варианты для каждого трансформатора, однако в некоторых случаях возможны отклонения от этого правила. Оглавление Расчёт трансформаторов............................................................................................................... 1 ПРЕДИСЛОВИЕ...................................................................................................................... 1 Глава первая.............................................................................................................................. 2 ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ.............................. 2 1.1. СОВРЕМЕННЫЕ ТЕНДЕНЦИИ В ПРОИЗВОДСТВЕ ТРАНСФОРМАТОРОВ В СССР................................................................................................................................................ 2 1.2. основные материалы, применяемые в трансформаторостроении........................... 8 1.3. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА РАССЧИТАННОГО ТРАНСФОРМАТОРА... 12 1.4. СТАНДАРТИЗАЦИЯ В ТРАНСФОРМАТОРОСТРОЕНИИ.................................... 20 Глава вторая............................................................................................................................ 24 КОНСТРУКЦИИ ОСНОВНЫХ ЧАСТЕЙ ТРАНСФОРМАТОРА.................................. 24 2.1. ОБЩАЯ КОНСТРУКТИВНАЯ СХЕМА ТРАНСФОРМАТОРА......................... 24 2.2. ВЫБОР МАРКИ СТАЛИ И ВИДА ИЗОЛЯЦИИ ПЛАСТИН.............................. 40 2.3. КОНСТРУКЦИИ МАГНИТНЫХ СИСТЕМ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ 47 Глава третья............................................................................................................................. 55 РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА............................................ 55 3.1. ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТ И СХЕМА РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРА............. 55 Глава третья............................................................................................................................. 57 РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА............................................ 57 3.1. ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТ И СХЕМА РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРА............. 57 Схема расчета трансформатора.................................................................................... 59 3.2. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН ТРАНСФОРМАТОРОВ И АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ......................................................................................... 60 3.3. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ТРАНСФОРМАТОРА................................................... 66 3.4. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРОВ. ОСНОВЫ ОБОБЩЕННОГО МЕТОДА.............................................................................................................................................. 68 3.5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОТДЕЛЬНОГО ТРАНСФОРМАТОРА ПО ОБОБЩЕННОМУ МЕТОДУ............................................................................................................................. 74 3.6. АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ НЕКОТОРЫХ ПАРАМЕТРОВ ТРАНСФОРМАТОРА С ИЗМЕНЕНИЕМ β (ПРИМЕР РАСЧЕТА)....................................................................... 91 3.7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА................ 108 Глава четвертая..................................................................................................................... 111 ИЗОЛЯЦИЯ В ТРАНСФОРМАТОРАХ............................................................................ 111 4.1. КЛАССИФИКАЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ В ТРАНСФОРМАТОРАХ......................... 111 4.2. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ. ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ИЗОЛЯЦИИ ТРАНСФОРМАТОРА 112 4.3. ЭЛЕКТРОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В ТРАНСФОРМАТОРОСТРОЕНИИ............................................................................... 116 4.4. ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИИ............................. 118 4.5, ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫХ ИЗОЛЯЦИОННЫХ РАССТОЯНИИ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ЧАСТНЫХ СЛУЧАЕВ (МАСЛЯНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ) 122 4.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫХ ИЗОЛЯЦИОННЫХ РАССТОЯНИЙ В СУХИХ ТРАНСФОРМАТОРАХ.................................................................................. 136 Глава пятая............................................................................................................................ 138 ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ ОБМОТОК ТРАНСФОРМАТОРОВ.................................... 138 5.1. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ОБМОТКАМ ТРАНСФОРМАТОРА............................................................................................................................................ 138 5.2 КОНСТРУКТИВНЫЕ ДЕТАЛИ ОБМОТОК И ИХ ИЗОЛЯЦИЯ....................... 139 5.3. ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБМОТКИ ИЗ ПРЯМОУГОЛЬНОГО ПРОВОДА....... 153 5.4. МНОГОСЛОЙНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБМОТКИ ИЗ КРУГЛОГО ПРОВОДА 160 5.5. ВИНТОВЫЕ ОБМОТКИ......................................................................................... 165 5.6. КАТУШЕЧНЫЕ ОБМОТКИ................................................................................... 172 5.7. ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ ОБМОТОК................................................................... 176 Глава шестая.......................................................................................................................... 182 РАСЧЕТ ОБМОТОК........................................................................................................... 182 6.1. РАСЧЕТ ОБМОТОК НН.......................................................................................... 182 6.2. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ОБМОТОК ВЦ........................................ 190 6.3. РАСЧЕТ ОБМОТОК ВН.......................................................................................... 195 Расчет многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода (рис. 6.10) 196 Расчет многослойной цилиндрической обмотки из прямоугольного провода... 199 Расчет непрерывкой катушечной обмотки (рис. 6,12)............................................ 201 6.4. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА. РАСЧЕТ ОБМОТОК....................................................... 204 Трансформатор ТМ-1600/35. Вариант IM— медные обмотки (продолжение примера расчета § 3.6.)................................................................................................................................ 204 Трансформатор ТМ-1600/35. Вариант IIа — алюминиевые обмотки (продолжение примера расчета § 3.6)................................................................................................................ 210 Глава седьмая........................................................................................................................ 214 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ................................................ 214 7.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ.................................. 214 Основные потери в обмотках.................................................................................... 216 Добавочные потери в обмотках................................................................................. 219 Потери в стенках бака и других стальных деталях трансформатора.................... 224 7.2. РАСЧЕТ НАПРЯЖЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ.................................. 228 7.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СИЛ В ОБМОТКАХ И НАГРЕВА ОБМОТОК ПРИ КОРОТКОМ ЗАМЫКАНИИ......................................................................................... 233 7.4. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ 246 Трансформатор типа ТМ-1600/35. Вариант 1м - медные обмотки......................... 246 Трансформатор типа ТМ-1600/35. Вариант ІІА- алюминиевые обмотки............. 250 Глава восьмая........................................................................................................................ 252 РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ ТРАНСФОРМАТОРА......................................... 252 8.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ................................ 252 8.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ХОЛОСТОГО ХОДА ТРАНСФОРМАТОРА........ 266 8.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОКА ХОЛОСТОГО ХОДА ТРАНСФОРМАТОРА............ 276 8.4. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА. РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ ТРАНСФОРМАТОРА 284 Трансформатор типа TM-1600/35 Вариант 1м – медные обмотки......................... 284 Определение размеров магнитной системы и массы стали по § 8.1................ 284 Расчет потерь холостого хода по § 8.2................................................................. 286 Расчет тока холостого хода по § 8.3.................................................................... 287 Трансформатор типа ТМ-1600/35. Вариант ІІА - алюминиевые обмотки............ 288 Определение размеров магнитной системы и массы стали по § 8.1................ 288 Расчет потерь холостого хода по § 8.2................................................................. 290 Расчет тока холостого хода по § 8.3..................................................................... 291 Глава девятая......................................................................................................................... 292 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТРАНСФОРМАТОРА................................................................. 292 9.1. ПРОЦЕСС ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ТРАНСФОРМАТОРЕ.................................. 292 9.2. КРАТКИЙ ОБЗОР СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ.......... 298 9.3. НОРМЫ ПРЕДЕЛЬНЫХ ПРЕВЫШЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ............................ 302 9.4. ПОРЯДОК ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРА............................. 302 9.5. ПОВЕРОЧНЫЙ ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОБМОТОК............................................ 303 9.6. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ БАКА.................................................................................. 309 9.7.ОКОНЧАТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ПРЕВЫШЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ.................... 322 ОБМОТОК И МАСЛА.................................................................................................... 322 9.8. ПРИБЛИЖЕННОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАССЫ.................................................... 323 КОНСТРУКТИВНЫХ МАТЕРИАЛОВ И МАСЛА.................................................... 323 ТРАНСФОРМАТОРА..................................................................................................... 323 9.9. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ...................................................... 324 ТРАНСФОРМАТОРА ТИПА ТМ-1600/35.................................................................... 324 Глава десятая......................................................................................................................... 330 ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ТРАНСФОРМАТОРОВ............................................................... 330 10.1. ПРИМЕР РАСЧЕТА ТРЕХФАЗНОГО ДВУХОБМОТОЧНОГО..................... 331 ТРАНСФОРМАТОРА ТИПА ТРД-16 000/35, 16 000 кВ∙А, ПБВ,............................. 331 С МАСЛЯНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ И ДУТЬЕМ......................................................... 331 Задание на расчет трансформатора........................................................................... 331 Расчет основных электрических величин и определение изоляционных расстояний 331 Расчет обмотки НН (по § 6.3).................................................................................... 337 Расчет обмотки ВН (по § 6.3)..................................................................................... 339 Расчет параметров короткого замыкания................................................................. 342 Расчет напряжения короткого замыкания (по § 7.2)............................................... 344 Расчет магнитной системы {по § 8.1—8.3).............................................................. 347 Тепловой расчет трансформатора.............................................................................. 350 10.2. ПРИМЕР РАСЧЕТА ОБМОТОК ТРАНСФОРМАТОРА ТИПА...................... 354 ТМ-630/35.......................................................................................................................... 354 10.3. ПРИМЕР РАСЧЕТА ТРЕХФАЗНОГО ДВУХОБМОТОЧНОГО ТРАНСФОРМАТОРА ТИПА ТРДН-63000/110, 63 000 кВ·А, С РПН И ПОНИЖЕННОЙ МАССОЙ СТАЛИ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ............................................................................................ 360 Глава одиннадцатая.............................................................................................................. 365 АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ РАСЧЕТА........................................... 365 НА ПАРАМЕТРЫ ТРАНСФОРМАТОРА........................................................................ 365 11.1. ВЛИЯНИЕ ИНДУКЦИИ НА МАССЫ АКТИВНЫХ МАТЕРИАЛОВ И НЕКОТОРЫЕ ПАРАМЕТРЫ ТРАНСФОРМАТОРА........................................................................... 365 11.2. ВЛИЯНИЕ ПОТЕРЬ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ,......................................... 371 КОЭФФИЦИЕНТА ЗАПОЛНЕНИЯ kС И ИЗОЛЯЦИОННЫХ РАССТОЯНИЙ НА МАССУ И СТОИМОСТЬ АКТИВНЫХ МАТЕРИАЛОВ ТРАНСФОРМАТОРА...................... 371 Глава двенадцатая................................................................................................................. 375 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СЕРИЙ ТРАНСФОРМАТОРОВ................................................. 375 12.1. ВЫБОР ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ СЕРИИ......... 375 12.2. ПРИМЕНЕНИЕ ОБОБЩЕННОГО МЕТОДА К РАСЧЕТУ СЕРИИ ТРАНСФОРМАТОРОВ............................................................................................................................................ 377 12.3. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ВАРИАНТА ПРИ РАСЧЕТЕ СЕРИИ ТРАНСФОРМАТОРОВ............................................................................................................................................ 383
|
(табл. 12.1) и находятся предельные диаметры стержня
и 
а затем в пределах между dmin и dmax выбираются стандартные диаметры d1, d2, d3... и находятся соответствующие значения 
(12.1)
(12.2)
(12.3)
(12.4)
(12.6)
(12.7)
(12.8)
.
(12.11)
Рис. 12.1. Обозначения размеров для цилиндрических обмоток из прямоугольного (а) и круглого (б) проводов
(12.12)
.
; (12.13)
(12.14)
МПа для медных и 25 МПа для алюминиевых обмоток. В некоторых случаях ограничиваются отдельные размеры трансформатора. Осевой размер обмотки l может быть ограничен в трансформаторах мощностью 40 000—63 000 кВ·А по условиям перевозки по железной дороге. В трансформаторах мощностью 160—6300 кВ·А этот размер иногда ограничивается предельной устойчивостью стержня трансформатора при продольном изгибе в процессе сборки (при малых значениях 
