Толщина ребра должна быть не менее

t_s ≥ 2b_h (2.27.1)

и принимают кратной 1 мм.

Ребра жесткости приваривают к стенке швами минимальной толщины (см. приложение И, таблица И.1, часть 1) и не доводят до верхних поясных швов на 40 и 60 мм (рисунок 2.3) с целью уменьшения сварочных напряжений. Внутренние углы ребер при этом срезают, что обеспечивает пропуск поясных швов. Для предотвращения хрупкого разрушения к растянутым поясам ребра жесткости не приваривают и не доводят их до поясов на 60 – 80 мм (рисунок 2.3).

К верхним поясам рёбра можно крепить односторонними швами, если в местах установки рёбер на верхний пояс балки не приложены сосредоточенные нагрузки. При этажном опирании балок настила швы выполняются двусторонними.

Допускается не проверять местную устойчивость стенки главной балки, если при установке поперечных ребер и отсутствии местного напряжения, то есть при σ_loc = 0 (поперечные ребра установлены под каждой балкой настила – для нормального варианта площадки) в балках с двусторонними поясными швами выполняется условие по формуле (2.28)

= (h_w / t_w) ≤ 3,5, (2.28)

а при наличии местного напряжения σ_loc ≠ 0 (поперечные ребра установлены не под каждой балкой настила − для нормального варианта площадки) в балках с двусторонними поясными швами выполняется условие по формуле (2.29)

= (h_w / t_w) ≤ 2,5. (2.29)

Если условия по формулам (2.28, 2.29) не выполняются, то необходима проверка местной устойчивости стенки балки.

Поперечные ребра делят стенку на отсеки (панели), которые могут потерять устойчивость независимо один от другого.

 

4.2.12 Проверка местной устойчивости стенки балки при σ_loс = 0

При укреплении стенки только поперечными ребрами при σ_loс = 0 (поперечные ребра установлены под каждую балку настила − для нормального варианта площадки, рисунок 2.3) и условной гибкости 6 поверка устойчивости стенки отдельного отсека производится по формуле:

√(σ / σ_cr)² + (τ / τ_cr)² < γ_c, (2.30)

где γ_c – коэффициент условий работы, равный 1,0, если не оговорено в задании;

σ = M·h_w / (2I_х) – действующие сжимающие напряжения, определяют по п. 8.5.2[3]. В расчетно-графической работе σ можно определить для сечений отсеков, указанных на рисунке 2.3 одной звездочкой, а именно: если длина отсека α₁ не превосходит его высоты h_w, то есть α₁ < h_w, напряжение определяют по M для среднего сечения α₁/2 в отсеке. Если длина отсека α₃ больше его высоты h_w, то есть α₃ > h_w, напряжение σ определяют дважды: по M для сечения, отстоящего в отсеке от места с максимальным моментом на расстоянии h_w/2, а затем для сечения, отстоящего в отсеке от места с максимальным значением Q на расстоянии h_w/2. Расчет по формуле (2.30) также выполняют дважды для двух рассмотренных сечений. Если в пределах рассматриваемого отсека расположено место изменения сечения балки и расстояние α₂ > h_w или α₂ h_w то, в расчетно-графической работе, напряжение σ в формуле (2.30) можно определить по значениям M¢ и I_х¢ − в месте изменения сечения поясов;

τ = Q / t_w h_w – действующие касательные напряжения, которые в расчетно-графической работе можно определять для тех же сечений, что и σ, для отсека с местом изменения сечения поясов, значения Q = Q¢ − в том же сечении, что и M¢.

Если местная устойчивость стенки проверяется для отсека, где расположено место изменения сечения поясов, то σ и τ можно найти при М= M¢ и Q= Q', значения величин которых были найдены по формулам (2.17) и (2.17 a).

σ_cr; τ_cr – критические нормальные и касательные напряжения находят по формулам (2.31, 2.32)

σ_cr = c_cr R_y / ; (2.31)

τ_cr = 10,3 (1 + 0,76 / µ²)R_s / . (2.32)

В формуле (2.31) коэффициент c_cr следует принимать для сварных балок по табл. 2.2 в зависимости от значений коэффициента δ.

 

Таблица 2.2 – Значения коэффициента c_cr

δ	≤ 0,8	1,0	2,0	4,0	6,0	10,0	≥ 30
ccr	30,0	31,5	33,3	34,6	34,8	35,1	35,5

 

δ = β (t_f / t_w)³ b_f / h_w, (2.33)

где b_f – ширина сжатого пояса балки, если в отсеке изменяется сечение пояса, то принимается меньшая ширина b¢_f;

β – коэффициент, принимаемый по таблице 13 [3] для главных балок курсовой работе β=0,8.

= (d / t_w) ,

здесь d – меньшая из сторон отсека стенки, h_w или α_i. (рисунок 2.3);

µ – отношение большей стороны отсека стенки к меньшей (см. рисунок 2.3). Стороны отсека имеют размеры h_w и α_i.. За размер α_i. принимается расстояние в осях между поперечными ребрами для проверяемого отсека.