Примеры расчета отстойников

Пример 1. Требуется определить гидравлическую крупность частиц для проектированияотстойника при очистке сточных вод прокатного производства.

Исходные данные: расход сточных вод q_w - 1000 м³/ч; температура Tw – 30 °С; расход сточных вод постоянен в течение суток. Исходная концентрация тяжелых механических примесей - 200 мг/л; маслопродуктов - 50-60 мг/л; плотность тяжелых загрязнений - 5 г/см³; маслопродуктов - 0,8 г/см³; кинетики отстаивания механических примесей тяжелее воды расчетной концентрацией в различных слоях воды показаны на рис. 2.

В очищенной воде содержание тяжелых примесей не должно превышать 60 мг/л, маслопродуктов - 25 мг/л.

В проекте принимаются отстойники с рабочей глубиной отстаивания Н _set = 1,5 м. Определение расчетной гидравлической крупности исходя из заданных параметров производится в следующем порядке:

по заданным величинам концентраций механических примесей в исходной и осветленной воде определяем требуемый эффект очистки Э тр

Э _тр = 100 (200 - 60) /200 = 70 %;

по кривым кинетики отстаивания (см. рис. 2) определяется продолжительность отстаивания t _i = 13,5 мин (810 с); t ₂ = 17,5 мин (1050 с), при которых в слоях воды h ₁ = 200 мм и h ₂ = 500 мм достигается требуемый эффект;

после этого по формуле (6) определяется показатель степени n₂

n ₂ = (lg 1050 - 1g 810)/(lg 500 - lg 200) = 0,3;

затем по формуле (30) СНиП 2.04.03-85 определяется гидравлическая крупность U₀ частиц взвесей, которые должны быть выделены в отстойнике, при этом K _set = 0,5 (по табл. 31 СНиП 2.04.03-85), если температура сточных вод, поступающих на отстойники, будет такая же, какая была обеспечена при экспериментальном определении кинетик отстаивания, например Т w = 20 °С:

.

Поскольку температура сточных вод поступающих на отстойник Tw = 30 °С, требуется внести поправку:

= 063^.1,005/0,801 = 0,79 мм/с.

Таким образом, отстойники, принятые как сооружения для механической очистки сточных вод прокатных производств, должны рассчитываться на задержание частиц гидравлической крупностью 0,79 мм/с.

Пример 2. Для очистки городских сточных вод требуется рассчитать отстойник с вращающимся сборно-распределительным устройством, который должен обеспечивать 60 %-нoe задержание механических загрязнений, при исходной концентрации 300 мг/л. Расчетная температура воды составляет 20 °С, плотность осадка 2,0 г/см³.

Задаемся диаметром отстойника D _set = 24 м, в котором высота отстаивания Н _set = 1 м.

По формуле (30) СНиП 2.04.03-85 определяется гидравлическая крупность частиц, которые требуется выделить для обеспечения заданного эффекта. При этом по табл. 30 и рис. 2 СНиП 2.04.03-85 определяется значение h ₁ = 0,5; t _set = 970 с и n ₂ = 0,275, входящие в эту формулу, а по табл. 31 СНиП 2.04.03-85 назначается значение коэффициента использования объема К _set = 0,85

.

Внесение поправки на температуру не требуется, так как при лабораторных определениях кинетики отстаивания температура воды была той же, что в производственных условиях.

По формуле (33) СНиП 2.04.03-85 определяется производительность одного отстойника

q _set = 2,8^.0,85^.(24²-1²)^.0,76 = 1042 м/ч.

По формуле (12) определяется период вращения водораспределительного устройства

Т = 1000^.1^.0,85/0,76 = 1118,4 с = 18,6 мин.

Определив по формуле (9) величину R_Л = (24/2)-0,15 = 11,85, и задавшись значениями m = ¹/₁₂; b₃ = 0,15 и b_л, по формулам (8) и (11), рассчитываем ширину распределительного лотка В_р и высоту водослива h_сб по створам. Для удобства результаты расчета сводим в табл. 3

Таблица 3

RЛ, м
Вр, м	0,973	0,955	0,929	0,895	0,851	0,796
hсб, м	0,030	0,039	0,017	0,055	0,062	0,069

Продолжение табл. 3

RЛ, м					11,85
Вр, м	0,728	0,642	0,529	0,367
hсб, м	0,076	0,081	0,037	0,093	0,097

Исходя из общего количества сточных вод и коэффициента неравномерности рассчитывается количество отстойников, а по формуле (37) СНиП 2.04.03-85 определяется количество образующегося осадка и принимается способ его удаления.

Пример 3. Расчет тонкослойного отстойника, работающего по перекрестной схеме удаления осадка (см. рис. 3).

Исходные данные: расход сточных вод завода производства железобетонных изделий (ЖБИ) составляет 1200 м³/сут; коэффициент часовой неравномерности составляет 1,1; завод работает в две смены.

Исходная концентрация тяжелых механических примесей - 700 мг/л; масло- и нефтепродуктов - 100-300 мг/л. Допустимая концентрация механических примесей в очищенной воде - 50 мг/л, нефтепродуктов - 25 мг/л.

По кривым кинетики отстаивания в слое воды, равном высоте яруса h_ti = 0,1 м, находим, что гидравлическая крупность тяжелых механических взвесей, которые требуется выделить, составляет

U ₀ = 1000 h_ti / t = (0,1^.1000)/500 = 0,2 мм/с.

Гидравлическая крупность нефтепродуктов

U ₀^н = (0,l^.1000)/330 = 0,3 мм/с.

Следовательно, расчет отстойника нужно вести на задержание частиц крупностью 0,2 мм/с.

Из условия количества загрязнений в сточных водах (700 мг/л) принимаем высоту яруса в отстойнике h_ti = 0,1 м (табл. 31, СНиП 2.04.03-85). Для обеспечения условий сползания осадка по пластинам, угол наклона пластин принимаем равным 45°. В качестве материала пластин по имеющимся возможностям будет использована листовая сталь = 3 мм. Задавшись скоростью потока в ярусе отстойника (табл. 31 СНиП 2.04.03-85) = 7 мм/с, определяем по формуле (13) длину яруса

.

Из условия допустимого прогиба ( = 3-5 мм) наклоненной под углом 45° пластины принимаем ширину блока B_bl = 0,75 м. Таким образом, максимальная ширина пластины в блоке будет B_bl = 0,75 1,41 = 1,060 м. Задаемся высотой блока с параллельными пластинами H_bl = 1,5 м.

По формуле (35) СНиП 2.04.03-85 определяем производительность одной секции тонкослойного отстойника с двумя рядами блоков (см. рис. 3)

q_set = 7,2^.0,75^.1,5^.0,75^.4,2 = 42,5 м³/ч.

Проверяем скорость потока в ярусе отстойника при использовании поперечного сечения на 75 % K_set = 0,75 (табл. 31, СНиП 2.04.03-85)

Приведенный расчет показывает, что исходные величины выбраны верно. Строительная ширина секции отстойника рассчитывается по формуле (15)

В_стр = 2´0,75+0,2+2´0,05 = 1,8;

Н_стр = 1,5+0,3+0,1+0,3 = 2,2 м.

Длина зоны грубой очистки l_i по формуле (17)

.

Строительная длина секции L_cтp по формуле (16)

L_cтp = 4,2+1,75+0,2+2^.0,2 +0,15 = 6,7 м.

Определяется часовой расход сточных вод с учетом коэффициента часовой неравномерности

q_W = (1200^.1,1)/16 = 82,5 м³/ч.

Исходя из общего количества сточных вод определяется количество секции тонкослойного отстойника

N = 82,5/42,5 = 1,94 2 секции.

В соответствии с п. 6.58 СНиП 2.04.03-85 уточняется количество секций: N = 2 секции.

Из условия выбранного материала для пластин (листовая сталь = 3 мм) и облегчения массы блока, исходя из расчетной длины ярусного пространства (Lы = 4,2 м), принимаем длину блока (модуля) 1,06 м. Таким образом, в каждом ряду будет располагаться по 4 блока (модуля).

Количество выделяемого осадка влажностью W = 96 % определяется по формуле (37) п. 6.65 СНиП 2.04.03-85

.

Далее принимается метод удаления осадка из отстойника. В данном случае, так как тонкослойный отстойник рекомендуется располагать над поверхностью земли, целесообразно принять многобункерную конструкцию отстойника с удалением осадка под гидростатическим напором.

Пример 4. Рассчитать тонкослойный отстойник, работающий по противоточной схеме удаления осадка (см. рис. 4).

Расчет ведется для случая очистки нефтесодержащих сточных вод НПЗ, когда для обеспечения снижения содержания нефтепродуктов до 50-70 мг/л из воды должны быть удалены глобулы нефти гидравлической крупностью = 0,3 мм/с, которая определена при отстаивании в слое воды h = 100 мм. Расход сточных вод q_W постоянен и составляет 600 м³/ч, температура воды 20 °С.

Приняв по табл. 31 СНиП 2.04.03-85 высоту яруса h = 0,l м, и скорость рабочего потока = 5 мм/с, определяем по формуле (18) длину пластины в ярусе

.

Задавшись углом наклона пластин, определенным экспериментально, = 45°, определяем расстояние между пластинами

.

Задаемся количеством ярусов в блоке (модуле) из условия простоты монтажа n_ы = 15 шт. Определяем высоту блока по формуле (19)

H_ы = 0,07^.15 = 1,05 м.

Ширина блока Вы определяется из условия ширины материала листа и условий монтажа. Назначаем ширину одной секции отстойника

B_set = B_ы = 6 м.

Определяем производительность одной секции по формуле (36) СНиП 2.04.03-85, если коэффициент использования объема К_set = 0,55 (табл. 31 СНиП 2.04.03-85);

q_set = 3,6^.0,55^.1,05^.6^.5 = 62,4 м³/ч.

Толщиной пластин в блоке при технологическом расчете можно пренебречь.

Исходя из расхода сточных вод определяем количество секций отстойника

N = 600/62,4 = 9,6 10 шт.

Далее из конструктивных соображений и с учетом обеспечения гидравлического режима потоков воды, близкого к ламинарному, назначаются другие размеры секции отстойника. Например:

l ₁ = l sin +0,5 = 1,7 ^. 0,707+0,5 = 1,7 м;

H_ы /sin = l₂ = 1,05/0,707 = 1,48 1,5 м;

h ₃ = 0,5 м из условия более равномерного сброса очищенной воды;

l₂ = H_ы cos + l sin = 1,05×0,707+1,7×0,707 = 1,94 м;

h ₃ = 0,5 м из условия равномерности распределения воды между ярусами блока. Таким образом Н_об = 0,5 + 1,94+0,5 = 2,94 м.

Пример 5. Требуется рассчитать отстойник, работающийпо противоточной схеме, показанной на рис. 5, для очистки коагулированных сточных вод литейного производства расходом 500 м³/ч, сточные воды с концентрацией механических примесей 1000 мг/л образуются постоянно, температура сточных вод Т_w (в среднем) 30 °С. Экспериментально в заводской лаборатории установлено, что требуемая степень очистки (содержание взвесей 150-200 мг/л) обеспечивается при задержании частиц гидравлической крупностью 0,2 мм/с. Крупность определена по кривым кинетики отстаивания, полученным при температуре 20 °С в слое 100 мм.

По формуле (31) СНиП 2.04.03-85 уточняем величину гидравлической крупности

= 0,2×1,005/0,8007 = 0,25 мм/с.

По формуле (18) определяем длину пластины в ярусе L_bl,задавшись предварительно по табл. 3.1 СНиП 2.04.03-85 высотой яруса h_ti = 0,1 м; и скоростю потока в ярусе u_w = 5 мм/с

L_bl = (5×0,1)/0,25 = 2 м.

Назначаем угол наклона пластин, определенный экспериментально: a = 50°.

Задаемся количеством секций отстойника N = 5 и определяем производительность одной секции q_set = 500/5 = 100 м³/ч.

Задаемся шириной одной секции B_bt = 3 м.

По формуле (21) определяем длину зоны L_b тонкослойного отстаивания, если коэффициент использования ее объема в соответствии с табл. 31 СНиП 2.04.03-85 K_set равен 0,5:

L_b = 100/(3,6×0,5×5×3) = 3,7 м.

Задаем длину зон тонкослойного отстойника (см. рис. 5):

= 1,5 м; = 2 sin (90- 50°) = 2×0,64 = 1,28; = 0,3 м; = 0,1 м; = 0,5 м, а затем по формуле (22) определяем общую рабочую длину отстойника

= 3,7 + 1,5 + 1,28 + 0,3 + 0,1 + 0,5 = 7,38» 8 м.

По формуле (23) определяем общую глубину воды в отстойнике Н _стр, предварительно задавшись высотой зон: = 0,1; = 2 sin 50° = 2×0,77 = 1,54; = 0,3; = 0,2; = 0,3;

Н _стр = 0,1 + 1,54 + 0,3 + 0,2 + 0,3 = 2,44 см = 2,5 м.

Принимаем удаление осадка в приямок скребковым механизмом. По формуле (37) СНиП 2.04.03-85 определяется расход удаляемого осадка

Q_mud = (1000 - 200) 500/(100 - 96) 2,6×10⁴ = 3,85 м³/ч.

Пример 6. Необходимо повысить эффективность работы действующего раднального отстойника D_set = 30 м, на который подается расход воды q_set = 1000 м³/ч. При этой производительности в отстойнике задерживаются частицы гидравлической крупностью U _о = 1 мм/с, что не удовлетворяет предъявляемым требованиям. Анализ характеристики загрязнений показал, что требуемый эффект очистки обеспечивается при выделении примесей гидравлической крупностью 0,25 мм/с и более.

Одним из путей интенсификации работы существующих отстойников является дополнение их тонкослойными блоками (модулями) (см. рис. 6).

Требуется определить размеры тонкослойных блоков, которыми должен быть оборудован радиальный отстойник.

Приняв по табл. 33 СНиП 2.04.03-85 скорость потока u_w =5 мм/с и высоту яруса h_ti = 0,07 м по формуле (18), определяем длину пластин в блоке

L_bt = 5×0,07/0,25 = 1,4 м.

Задавшись диаметром D_i = 27 м, на котором предполагается расположить блоки с параллельными пластинами, по формуле (27) определяем высоту блока, при коэффициенте использования объема К_set = 0,45, определяемого по табл. 31 СНиП 2.04.03-85

м.

Рассчитываем количество ярусов в блоке (модуле)

п_ti =1,5/0,07 = 21,4» 22 яруса.