Расчет балки на действие поперечных сил у опоры А

У опоры А при A_sw = 2^.28, 3 = 57 мм² (2 Æ 6 А240), = 83, 1 кН.

Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при h ₀ = 500 – 35 мм = 465 мм: s £ 0, 5 h ₀ = = 0, 5 · 465 = 233 мм; s £ 300 мм. Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [3]

 

=0, 44м.

 

Принимаем шаг поперечных стержней в каркасах s = 200 мм.

Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями.

Расчет прочности по наклонной полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.43 [2].

Q ≤ 0, 3 R_bbh ₀, где Q принимается на расстоянии не менее h ₀ от опоры 0, 3 R_bbh ₀ = 0, 3· 7, 65·10³ ·0, 25·0, 465 = 266, 8 кН > Q = – qh ₀ =

= 83, 1 – 38, 37 · 0, 465 = 65, 26 кН, т. е. прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.

Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению.

кН/м,

 

(см. формулу (3.48) [3]).

Так как q_sw = 48, 45 кН/м > 0, 25 R_btb = 0, 25·0, 675·1000·0, 25= 42, 19 кН/м, M_b = 1, 5 R_btbh ₀² =1, 5 · 0, 675 · 1000 · 0, 25 · 0, 465² =

= 54, 73 кН·м (см. п. 3.31 и формулу (3.46) [3]).

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.

При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q значение c принимают равным , а если при этом < или , следует принимать

(см. п. 3.32 [3]).

.

 

 

Так как м > м,

 

м, но не более 3 h ₀ = 3 · 0, 465 = 1, 395 м (см. п. 3.32 [3]).

Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 1, 19м.

Длину проекции наклонной трещины c₀ принимают равным c, но не более 2 h ₀ = 0, 465 · 2= 0, 93м (см. п. 3.31 [3]).

Принимаем длину проекции наклонной трещины c ₀ = c = 0, 93м. Тогда

 

кН.

 

Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле , но не более Q_{b , max} = 2, 5 R_btbh ₀ и не менее Q_{b , min} = 0, 5 R_btbh ₀ (см. п. 3.31 [3]).

 

Q_{b , min} = 0, 5 R_bbh ₀ = 0, 5 · 0, 675 · 10³ · 0, 25 · 0, 465 = 39, 23кН < < кН < Q_{b , max} = 2, 5 R_btbh ₀ =

= 2, 5 · 0, 675 · 10³ · 0, 25 · 0, 465 = 196, 2кН.

 

Принимаем кН.

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия , где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c.

 

= 83, 1 – 30, 24 · 0, 93 = 54, 98 кН.

 

При Q_sw + Q_b = 33, 79 + 58, 85 = 92, 64 кН > Q = 54, 98 кН, т. е. прочность наклонных сечений у опоры А обеспечена (см. п. 3.31 [3]).