Конструкция стыка на высокопрочных болтах.

Ниже приведены значения диаметров отверстий d_o под высокопрочные болты, а также площадь поперечного сечения болта нетто А_бн (по резьбе).

dб, мм
do, мм
,см2	2,45	3,03	3,52	4,49

толщина поясных накладок δ_нп определяется прочностным расчетом;

толщина накладок по стенке принимается конструктивно по сортаменту листовой стали

_ст = δ _ст – 2 мм; _ст ≥ 8 мм

3.2. Размещение болтов по стенке.

Производится на эскизе с учетом масштаба, имея в виду следующие рекомендации:

а. количество вертикальных рядов по одну сторону от стыка составляет 2 или 3;

б. шаг болтов по вертикали d_o, но не более 18δ _ст ;

в. болты не рекомендуют располагать на нейтральной линии балки (в центре

болтового соединения так как они не работают на восприятие M _ст.);

г. все расстояния между центрами отверстий должны быть кратны 5 мм по

условию удобства разметки;

Таким образом, количество болтов по стенке (по одну сторону от стыка) на первом этапе определится конструктивно.

3.3. Размещение болтов по полкам балки.

а) по длине балки шаг болтов принимается минимальным и составляет ≈ 2,5 d_o

б) до краев любого элемента не менее 1,3 d_o

в) общее количество болтов по поясной накладке (по одну сторону от стыка)

принимается по расчету;

г) количество рядов болтов поперек полки принимается 2 или 4 в зависимости от

ширины полки δ_п.

1. Расчет элементов стыка.

4.1. Прежде чем определять усилия, воспринимаемые поясными и боковыми накладками,

следует найти распределение внешних усилий М_x и Q_x между полкой и стенкой балки,

имея в виду следующие предположения:

1. Полка воспринимает усилия от момента М_п, являющегося только частью М_x и не воспринимает перерезывающую силу Q_x;

2. Стенка балки полностью воспринимает перерезывающую силу Q_x и М_ст

представляющий собой также только часть общего момента М_x;

3. Величины изгибающих моментов М_ст и М_п пропорциональны величинам

моментов инерции I_ст и I_п, тогда

;

; ,

где I_x - принимается для основного (не изменяемого) сечения балки;

4.2. Определение поперечного сечения поясных накладок.

В первом приближении полагаем, что δ_нп ≈ δ_п, тогда усилие, воспринимаемое поясной накладкой можно найти из простой расчетной схемы, положив h_н ≈ h + δ_п, - плечо внутренней пары сил; h – полная высота балки, тогда N_н = М_п / h_{н .}

Требуемая толщина накладки:

; b_н = b_п ;

N_н

h_н M_п

N_н

За δ_нп принимается ближайшая большая толщина листового проката по сортаменту.

– Одинарная накладка на каждую полку принимается в случае, когда нет конструктивных ограничений на толщину накладки δ_нп . В этом случае имеет место одна плоскость трения.

Поясная накладка

20 мм _{≤ нп} ≤ 40 мм

b_н = b_п, n_тр = 1

поверхность трения