Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы

	ρ;эк
				1,8	1,6	1,4	1,2	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6	0,5	0,4	0,3
0,1	1,00	1,12	0,16	1,25	1,26	1,30	1,32	1,35	1,43	1,45	1,50	1,55	1,63	1,73	1,87	2,12
0,2	4,40	5,00	5,20	5,70	5,80	6,00	6,20	6,42	6,92	7,20	7,48	8,00	8,48	9,20	10,20	11,8
0,3	10,4	12,2	12,9	14,2	14,7	15,3	15,9	16,8	18,3	19,1	20,5	21,2	23,0	25,0	28,8	38,4
0,4	19,2	22,8	24,5	27,7	28,4	29,9	31,5	33,9	36,8	38,4	40,7	43,5	47,2	53,3	66,4	91,0
0,5	31,2	37,5	40,7	46,7	48,7	51,3	54,5	58,7	63,6	67,0	71,2	76,1	86,1	104,0	130,0	238,0

При известных Dg ₁, Dγ;₂ и r _эк наибольший предельный дебит находят следующим образом. На графике (рис 13.9') для заданного значения r_эк находят ординату η;_{0 mаx},соответствующую значению функции . По найденному и заданному r _эк определяют из табл. 13.4 безразмерный дебит и по формуле (13.4.9) подсчитывают удельный дебит q, который и будет искомым, а значение h _mах будет оптимальным, определяющее наивыгоднейшее размещение горизонтального ствола по толщине пласта. График функции (см. рис. 13.9') дает возможность исследовать влияние отношения разности плотностей фаз и параметра r _экна местоположение горизонтальной скважины. Пределы изменения , интересные для практики, лежат в интервале 0,l, что соответствует изменению в пределах 0,5³ ³0,25 для 10³ r _эк³0,3. Из графика следует, что при уменьшении параметра r_эки стремлении значение увеличивается и стремится к 0,5. Отсюда можно сделать вывод, что в сильноанизотропных пластах (r _эк£0,3) влияние отношения на местоположение горизонтальной скважины сказывается меньше и поток будет почти симметричным относительно η;₀ = 0,5. При увеличении параметра r _эк наивыгоднейшее местоположение горизонтальной скважины смещается в верхнюю половину нефтенасыщенного пласта.

Таким образом, выбор местоположения горизонтальной скважины следует рассматривать как один из эффективных способов ограничения преждевременного прорыва газа и подошвенной воды за счет конусообразования, увеличения безводного и безгазового периодов работы скважины и увеличения безводной и безгазовой нефтеотдачи.

Рассмотрим конкретный пример при следующих исходных данных: l _к=50 м; L =100 м; h ₀=10; K =1,02·10^{-14 м2}; μ;_н=10^-3Па∙с; Δρ;₁=660 кг/м³; Δρ;₂=220 кг/м³.

– По формуле (13.4.11) находим ρ;_эк=1,13.

– Для и ρ;_эк=1,13 по графикам рис.13.9 определяем безразмерную ординату скважины стока следовательно, скважина располагается на расстоянии от начального ГНК (см.рис.13.8)

– При ρ;_эк=1,13 и из табл. 13.4 находим безразмерный предельный удельный дебит

– По формуле (13.4.9) находим удельный расход

Следовательно, дебит горизонтального ствола составит Q = q ₁ L =13,7 м³/сут, который является безводным и безгазовым.

Дебит горизонтального ствола аналогичного расчетного блока при непроницаемых кровли и подошвы при (см. рис. 13.8) составляет Q =22,1 м³/сут.

Рис. 13.9'. Зависимость оптимальной ординаты точечного стока ηmах от